今天給各位分享塔吊基礎設計計算的知識，其中也會對塔吊基礎計算規范進行解釋，如果能碰巧解決你現在面臨的問題，別忘了關注本站，現在開始吧！五. 受沖切承載力驗算， 依據《建筑地基基礎設計規范》GB 50007-2002第8.2.7條，驗算公式如下: ，式中 hp──受沖切承載力截面高度影響系數，取 hp=0.96；， ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.57kPa；， am──沖切破壞錐體最不利一側計算長度:， am=[1.40+]/2=2.70m；， h0──承臺的有效高度，取 h0=1.25m；， Pj──最大壓力設計值，取 Pj=96.50kPa；， Fl──實際沖切承載力：， Fl=96.50××0.50/2=217.12kN，允許沖切力：， 0.7×0.96×1.57×2700×1250=3560760.00N=3560.76kN， 實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！
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本文目錄一覽：
塔吊樁基礎的計算式及需要那些數據
基本參數 ：
塔吊型號 QTZ80A 基礎埋深 D=3.8 m 承臺長度 Lc=5.5 m 承臺寬度 Bc=5.5 m 承臺厚度 Hc=1.35 m 樁直徑 d=800 m 樁間距 a=3.4 m 箍筋間距 S=200 mm
樁基承臺的自重計算：
其中 D 基礎埋深 D=3.8 m 。
Lc 承臺長度 Lc=5.5 m Bc 承臺寬度 Bc=5.5 m Hc 承臺厚度 Hc=1.35 m 。
經過計算 G=25×5.5×5.5×1.35+20×5.5×5.5×3.8=3319.94 kN。
擴展資料：
對于有樁基礎的塔吊，必須驗算樁基礎的承載力。根據計算分析，在非工作狀態下，塔吊大臂垂直于基礎面對角線時最危險。當以對角兩根樁的連線為軸（圖2—1），產生傾覆力矩時，將由單樁受力，此時樁的受力為最不利情況。
若計算出的P2＜0，即樁將受到拉力，拉力為|P2|
L———樁的中心距。
5、?????單樁承載力
單樁的受壓承載力由樁側摩阻力共同承擔的，單樁受壓承載力為：
單樁的抗拔承載力由樁側摩阻力承擔，單樁抗拔力為：
RK2=UP∑qSiLi????????????????????????????????（2—6）
其中：
qp—————樁端承載力標準值，KPa
AP—————樁身橫截面面積，m2
UP—————樁身的周長，m
qSi—————樁身第I層土的摩阻力標準值，KPAk
Li—————按土層劃分的各段樁長，m
將計算所得的P1和RK1相比較，|P2|和RK2相比較，若P1?RK1且|P2|?RK2則可滿足要求。
參考資料來源：百度百科——塔吊
塔吊基礎偏心距怎么計算
一. 參數信息
QTZ-315塔吊天然基礎的計算書
塔吊型號:QTZ315， 自重(包括壓重)F1=250.00kN， 最大起重荷載F2=30.00kN，
塔吊傾覆力距M=315.40kN.m， 塔吊起重高度H=28.00m， 塔身寬度B=1.40m，
混凝土強度等級:C35， 基礎埋深D=1.30m， 基礎最小厚度h=1.30m，
基礎最小寬度Bc=5.00m， 二. 基礎最小尺寸計算基礎的最小厚度取:H=1.30m
基礎的最小寬度取:Bc=5.00m三. 塔吊基礎承載力計算 依據《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。
計算簡圖:
當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：
當考慮附著時的基礎設計值計算公式：
當考慮偏心距較大時的基礎設計值計算公式：
式中 F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載，F=1.2×280=336.00kN；
G──基礎自重與基礎上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；
Bc──基礎底面的寬度，取Bc=5.00m；
W──基礎底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；
M──傾覆力矩，包括風荷載產生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；
a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：
a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。
經過計算得到:
無附著的最大壓力設計值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa
無附著的最小壓力設計值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa
有附著的壓力設計值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa
偏心距較大時壓力設計值 Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa四. 地基基礎承載力驗算 地基基礎承載力特征值計算依據《建筑地基基礎設計規范》GB 50007-2002第5.2.3條。
計算公式如下:
其中 fa──修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；
fak──地基承載力特征值，取85.00kN/m2；
b──基礎寬度地基承載力修正系數，取0.30；
d──基礎埋深地基承載力修正系數，取1.60；
──基礎底面以下土的重度，取19.00kN/m3；
γm──基礎底面以上土的重度，取19.00kN/m3；
b──基礎底面寬度，取5.00m；
d──基礎埋深度，取0.50m。
解得地基承載力設計值 fa=96.40kPa
實際計算取的地基承載力設計值為:fa=96.40kPa
地基承載力特征值fa大于最大壓力設計值Pmax=85.63kPa，滿足要求！
地基承載力特征值1.2×fa大于偏心距較大時的壓力設計值Pkmax=96.5kPa，滿足要求！五. 受沖切承載力驗算
依據《建筑地基基礎設計規范》GB 50007-2002第8.2.7條。
驗算公式如下:
式中 hp──受沖切承載力截面高度影響系數，取 hp=0.96；
ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.57kPa；
am──沖切破壞錐體最不利一側計算長度:
am=[1.40+(1.40 +2×1.30)]/2=2.70m；
h0──承臺的有效高度，取 h0=1.25m；
Pj──最大壓力設計值，取 Pj=96.50kPa；
Fl──實際沖切承載力：
Fl=96.50×(5.00+4.00)×0.50/2=217.12kN。
允許沖切力：
0.7×0.96×1.57×2700×1250=3560760.00N=3560.76kN
實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！
六. 承臺配筋計算
依據《建筑地基基礎設計規范》GB 50007-2002第8.2.7條。
1.抗彎計算，計算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底邊緣的距離，取 a1=1.80m；
P──截面I-I處的基底反力:
P=96.50×(3×1.40-1.80)/(3×1.40)=55.14kPa；
a“──截面I-I在基底的投影長度，取 a“=1.40m。
經過計算得 M=1.802×[(2×5.00+1.40)×(96.50+55.14-2×1275.00/5.002)+(96.50-55.14)×5.00]/12
=208.63kN.m。
2.配筋面積計算，公式如下:
依據《建筑地基基礎設計規范》GB 50007-2002第7.2條。
式中 1──系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，
1取為0.94，期間按線性內插法確定；
fc──混凝土抗壓強度設計值；
h0──承臺的計算高度。
經過計算得 s=208.63×106/(1.00×16.70×5.00×103×12502)=0.002
=1-(1-2×0.002)0.5=0.002
s=1-0.002/2=0.999
As=208.63×106/(0.999×1250×210.00)=795.43mm2。
由于最小配筋率為0.15%，所以最小配筋面積為:9750mm2。
故取 As=9750mm2。
QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例
十字梁式樁基礎計算書
十字梁式樁基礎計算書
一、塔機屬性
塔機型號 TC7052(QTZ400)
塔機獨立狀態塔吊基礎設計計算的最大起吊高度H0(m) 20
塔機獨立狀態的計算高度H(m) 25
塔身桁架結構 型鋼
塔身桁架結構寬度B(m) 1.8
二、塔機荷載
塔機豎向荷載簡圖
1、塔機自身荷載標準值
塔身自重G0(kN) 251
起重臂自重G1(kN) 37.4
起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22
小車和吊鉤自重G2(kN) 3.8
最大起重荷載Qmax(kN) 60
最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m) 11.5
最小起重荷載Qmin(kN) 10
最大吊物幅度RQmin(m) 50
最大起重力矩M2(kN?m) Max[60×11.5塔吊基礎設計計算，10×50]＝690
平衡臂自重G3(kN) 19.8
平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3
平衡塊自重G4(kN) 89.4
平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8
2、風荷載標準值ωk(kN/m2)
工程所在地 江蘇 鹽城
基本風壓ω0(kN/m2) 工作狀態 0.2
非工作狀態 0.45
塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅
地面粗糙度 C類(有密集建筑群的城市市區)
風振系數βz 工作狀態 1.82
非工作狀態 1.82
風壓等效高度變化系數μz 0.8
風荷載體型系數μs 工作狀態 1.95
非工作狀態 1.95
風向系數α 1.2
塔身前后片桁架的平均充實率α0 0.35
風荷載標準值ωk(kN/m2) 工作狀態 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54
非工作狀態 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22
3、塔機傳遞至基礎荷載標準值
工作狀態
塔機自重標準值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4
起重荷載標準值Fqk(kN) 60
豎向荷載標準值Fk(kN) 401.4+60＝461.4
水平荷載標準值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51
傾覆力矩標準值Mk(kN?m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58
非工作狀態
豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1＝401.4
水平荷載標準值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22
傾覆力矩標準值Mk'(kN?m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61
4、塔機傳遞至基礎荷載設計值
工作狀態
塔機自重設計值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68
起重荷載設計值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84
豎向荷載設計值F(kN) 481.68+84＝565.68
水平荷載設計值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91
傾覆力矩設計值M(kN?m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64
非工作狀態
豎向荷載設計值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68
水平荷載設計值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91
傾覆力矩設計值M'(kN?m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88
三、樁頂作用效應計算
承臺布置
樁數n 4 承臺高度h(m) 1.3
承臺梁寬l(m) 1 承臺梁長b(m) 7
樁心距ab(m) 5.5 樁直徑d(m) 0.5
加腋部分寬度a(m) 0.6
承臺參數
承臺混凝土強度等級 C35 承臺混凝土自重γC(kN/m3) 25
承臺上部覆土厚度h'(m) 0 承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19
承臺混凝土保護層厚度δ(mm) 50
承臺底面積：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2
承臺及其上土的自重荷載標準值：
Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN
承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN
1、荷載效應標準組合
軸心豎向力作用下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN
荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN
2、荷載效應基本組合
荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN
Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN
四、樁承載力驗算
樁參數
樁混凝土強度等級 C60 樁基成樁工藝系數ψC 0.85
樁混凝土自重γz(kN/m3) 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 35
樁入土深度lt(m) 15
樁配筋
自定義樁身承載力設計值 是 樁身承載力設計值 3200
地基屬性
是否考慮承臺效應 是 承臺效應系數ηc 0.1
土名稱 土層厚度li(m) 側阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系數 承載力特征值fak(kPa)
粉土夾粘土 2 5 100 0.8 100
粉土 3 24 340 0.8 150
粉土 4.5 18 200 0.8 180
粉砂 5 54 200 0.8 200
粉土夾砂土 5 24 180 0.8 200
1、樁基豎向抗壓承載力計算
樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m
樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2
承載力計算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m
fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa
承臺底凈面積：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2
復合樁基豎向承載力特征值：
Ra=uΣqsia?li+qpa?Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN
Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN
Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN
滿足要求塔吊基礎設計計算！
2、樁基豎向抗拔承載力計算
Qkmin=148.9kN≥0
不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算塔吊基礎設計計算！
3、樁身承載力計算
縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2
(1)、軸心受壓樁樁身承載力
荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=392.12kN
樁身結構豎向承載力設計值：R=3200kN
滿足要求！
(2)、軸心受拔樁樁身承載力
Qkmin=148.9kN≥0
不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！
五、承臺計算
承臺梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承臺梁上部配筋 HRB335 8Φ18
承臺梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承臺箍筋配筋 HPB235 Φ10@150
承臺箍筋肢數n 4
1、荷載計算
塔身截面對角線上立桿的荷載設計值：
Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN
Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN
暗梁計算簡圖
彎矩圖(kN?m)
剪力圖(kN)
Vmax=255.29kN，Mmax=0kN?m，Mmin=-377.82kN?m
2、受剪切計算
截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm
受剪承載力截面高度影響系數：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89
塔吊邊至樁邊的水平距離：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm
計算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19
承臺剪切系數：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55
V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN
滿足要求！
3、受沖切計算
塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m
ab=5.50m＞B+2h0=4.31m
角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m
角樁沖跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；
角樁沖切系數：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47
Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN
滿足要求！
4、承臺配筋計算
(1)、承臺梁底部配筋
αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015
γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993
AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%
承臺梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2
承臺梁底部實際配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2
滿足要求！
(2)、承臺梁上部配筋
αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0
γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1
AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2
承臺梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2
承臺梁上部實際配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2
滿足要求！
(3)、承臺梁腰筋配筋
梁腰筋按照構造配筋HRB335 4Φ12
(4)、承臺梁箍筋計算
箍筋抗剪
箍筋鋼筋截面積：Asv1=3.14×102/4=79mm2
計算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18
取λ=1.5
混凝土受剪承載力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN
Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN
按構造規定選配鋼筋！
配箍率驗算
ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％
滿足要求！
(5)、承臺加腋處配筋
承臺加腋處，頂部與底部配置水平構造筋Φ12@200mm、豎向構造箍筋Φ8@200mm，外側縱向筋Φ10@200mm。
六、配筋示意圖
詳見塔吊基礎圖
塔吊基礎怎么計算
重量與幅度對應公式：Q=44522÷（R-0.4）-170
幅 度m\x092.5-12.05\x0913\x0914\x0915\x0916\x0917\x0918
起重量t\x093\x092.745\x092.518\x092.323\x092.155\x092.005\x091.875
幅 度m\x0919\x0920\x0921\x0922\x0923\x0924\x0925
起重量t\x091.758\x091.653\x091.56\x091.473\x091.396\x091.325\x091.26
幅 度m\x0926\x0927\x0928\x0929\x0930\x0931\x0932
起重量t\x091.200\x091.145\x091.093\x091.045\x091.000\x090.96\x090.921
幅 度m\x0933\x0934\x0935\x0936\x0937\x0938\x0939
起重量t\x090.884\x090.85\x090.818\x090.788\x090.76\x090.732\x090.706
幅 度m\x0940\x0941\x0942\x09\x09\x09\x09
起重量t\x090.682\x090.695\x090.636\x09\x09\x09\x09
起重量與幅度對應公式：Q=44522÷（R-0.4）-170
這里有一些數據可以參考,你可以看一下
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