今天給各位分享節點有限元分析的知識，其中也會對有限元節點位移怎么求進行解釋，如果能碰巧解決你現在面臨的問題，別忘了關注本站，現在開始吧！，本文目錄一覽：，1、，名詞解釋：有限元分析：有限元、節點自由度？，2、，結構百問14-Abaqus節點有限元分析，3、，土木工程學科有限元分析？
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名詞解釋：有限元分析：有限元、節點自由度？
有限元方法的基本原理：將連續的求解域離散為一組單元的組合體節點有限元分析，用在每個單元內假設的近似函數來分片的表示求解域上待求的未知場函數節點有限元分析，近似函數通常由未知場函數及其導數在單元各節點的數值插值函數來表示。從而使一個連續的無限自由度問題變成離散的有限自由度問題。
將連續的求解域離散為一組單元的組合體節點有限元分析，用在每個單元內假設的近似函數來分片的表示求解域上待求的未知場函數，近似函數通常由未知場函數及其導數在單元各節點的數值插值函數來表達。從而使一個連續的無限自由度問題變成離散的有限自由度問題。
結構百問14-Abaqus節點有限元分析
以某鎖網結構為例節點有限元分析，總結一下利用Abaqus進行三維節點實體單元有限元分析的步驟。
可以直接在Abaqus中建模節點有限元分析，也可以通過軟件轉換建模。
例如，已有CAD三維模型，可以通過犀牛軟件打開，導出為sat文件，然后在Abaqus中導入sat文件，生成part。
對于本為一體的多個part，可以通過merge操作合并為一個part，從而免去后續繁雜的接觸定義。
（1）首先定義材性，對于常見的鋼材可使用理想彈塑性模型；
（2）定義截面，對于實體模型，Type：Solid，Homogeneous；
（3）指定截面，將定義好的截面指定給部件。
將不同的part移動到正確的位置組裝成要分析的完整模型，同一個part可以生成多個實例。
對于靜態加載，使用Static，General即可。
常見的接觸類型包括Surface-to-surface contact（面面接觸），Tie（綁定），Coupling（耦合）等，可以按需定義。
在Initial中定義邊界條件，在Step-1中定義荷載。此處固定兩個鋼管端面，在鎖頭端面施加拉力，拉力通過換算成壓強Pressure的形式施加。
常規形狀的模型可以使用C3D8R的六面體網格，對于形狀怪異，無法通過八面體網格劃分的模型需要使用C3D10或者C3D4的四面體網格。當然，C3D4網格的計算收斂性不如C3D8R。
創建分析作業，并提交?？梢酝ㄟ^使用多核CPU并行計算提高計算速度。
分析完成后可以查看節點的應力應變狀態。
Mises應力最大值為882.5MPa，應力最大位置為錨具叉耳接頭處。節點核心區應力最大值出現在加勁肋端部與鋼管連接處，且達到屈服應力。
PEEQ大于0的位置表示進入塑性狀態。從結果來看，節點核心區塑性應變最大值出現在加勁肋端部與鋼管連接處，其節點有限元分析他位置均處于彈性狀態。
-2017年1月8日
土木工程學科有限元分析？
1有限元模型模型的建立
采用大型有限元分析軟件ABAQUS對本連接節點進行非線性有限元分析。T型鋼與方鋼管采用Tie模擬焊接；T型鋼與梁采用BoltForce通過調整螺栓長度模擬高強螺栓連接并實現預加載，考慮到栓帽與T型鋼腹板、螺母與梁翼緣、梁翼緣與T型鋼腹板的摩擦，摩擦系數選定為0.4。T型鋼、方鋼管柱、H形鋼梁和高強螺栓均采用實體單元實現。模擬邊界條件采用對柱底限制x、y和z方向的位移和x、z方向的轉動，對柱頂限制x、y方向的線位移和x、z方向的轉角。對梁端限制其平面外的轉動。BASE模型中對柱頂施加軸壓比為0.2的軸向壓力，對鋼梁的懸臂端施加z方向位移控制的往復荷載[9]。
2BASE模型在往復荷載下的受力性能
BASE模型的彎矩-轉角滯回曲線如圖3，滯回曲線呈現梭型，且穩定飽滿，并隨著梁端循環位移的不斷增大，曲線整體剛度不斷降低；梁端的極限承載力為74.361kN，極限承載力良好，對應梁端豎向位移為49.3mm；極限彎矩為89.2kN·m，極限轉角為0.041rad，表明該節點具有較好的變形能力；耗能系數為2.09，表明耗能性能良好。綜上可以認為，BASE模型連接節點具有理想的抗震性能。節點的最終破壞形式為兩個T型鋼腹板根部區域發生屈服破壞。其中，能量耗散系數eC按最大荷載對應的滯回曲線所包圍的面積來衡量，見圖4所示。
3BH模型在往復荷載下的受力性能
BH250和BH300模型的彎矩-轉角滯回曲線如圖5與圖6?？梢夿H模型的滯回曲線趨勢與BASE模型相似，呈現飽滿的梭型[5]。與BASE模型對比，BH250模型的初始轉動剛度增加了6%，BH300的初始轉動剛度增加了16%；BH250模型的極限承載力增加了30%，BH300模型的極限承載力增加了45%，說明梁高度變化對節點的極限承載力有相當大的影響，原因是在其他條件相同的情況下，隨著梁高度的增加，梁上下翼緣承擔的拉、壓力相應減小，因此節點的承載力提高；BH250模型的耗能系數增加了6.6%，BH300模型的耗能系數增加了7.6%。綜上可得，梁高度的變化對整個節點的承載能力有明顯影響，對最初始轉動剛度、耗能能力影響較小，因此適當提高梁高度有助于節點承載能力的提高。
4LTW模型在往復荷載下的受力性能
LTW240和LTW280模型的滯回曲線如圖7和圖8?？梢奓TW240模型的滯回曲線趨勢與BASE模型相似，呈梭型，較飽滿。與BASE模型對比，LTW240的初始轉動剛度增加了29%，極限承載力與BASE模型基本相同，耗能系數增加了7.6%。LTW280模型的滯回曲線與BASE模型差別較大，呈尖弓型。與BASE模型對比，LTW的初始轉動剛度減少了88%，剛度嚴重下降，原因是當施加荷載時，由于T型鋼腹板過長，力矩過大，彎矩過大，造成T型鋼的剛度急劇下降，導致整體剛度嚴重下降，因此曲線呈尖弓型，耗能性能較差，不具備實際研究意義。綜上可得，適當改變腹板長度，對提高耗能性能有一定影響，過大增加腹板長度，會造成剛度的急劇下降，因此在對腹板長度進行改動是要適量[10]。
5結論
利用有限元分析軟件ABAQUS對不同尺寸構件的連接節點在往復荷載下的力學性能進行分析，得出梁高度的變化對整個節點的承載能力有明顯影響，對最初始轉動剛度、耗能能力影響較??；T型鋼腹板對節點的初始轉動剛度影響較大，對極限承載力及耗能能力影響較小。T型鋼腹板過長，會造成節點的初始剛度嚴重下降。因此在設計節點時可根據情況變化梁高度，并在初始轉動剛度允許范圍內，適當改變T型鋼腹板的長度尺寸。
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