本篇文章給大家談談江蘇廠房加固設計規范最新，以及南通廠房加固對應的知識點，希望對各位有所幫助，不要忘了收藏本站喔，本文目錄一覽：，1、，鋼結構多層廠房的加固技術分析？，5、，老廠房改造中屋蓋系統的加固心得？，6、，某廠房地基基礎加固處理方案？
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鋼結構多層廠房的加固技術分析？
下面是中達咨詢給大家帶來關于鋼結構多層廠房的加固技術分析江蘇廠房加固設計規范最新，以供參考。
近年來江蘇廠房加固設計規范最新，江蘇廠房加固設計規范最新我國的建筑業發展迅速，建筑量迅速攀升與土地資源緊缺的矛盾也在日益加劇，多層建筑可以減弱這種矛盾。但豎向壓力及水*作用給建筑工程帶來了很大的困擾。結構的承載力不足、結構整體剛度不足或不均勻等都有可能影響工程的質量。鋼結構因高強度、重輕、抗震性能好、可重復利用等特點，已被廣泛用于現代工程結構。但由于其抗腐蝕性能差、荷載能力差異大等影響廠房的穩固性。此外，除了新建建筑以外，還有許多工程是在舊建筑的基礎上進行改造成為多層建筑的工程，由于新舊材料的功能和強度上存在很大的差異，新舊構件的連接也直接影響著工程的質量。因此，房屋的加固技術就顯得尤為重要。本文就鋼結構多層廠房的加固技術做了相應分析。
鋼結構多層廠房的缺陷
鋼結構建筑有著強度高、質量輕、構件截面小、有效空間大、材料均勻、塑性、韌性好等優點，但對于多層建筑來說由于構件截面較小、剛度較弱、純鋼結構的側移較大等原因，對抗力體系、樓板、墻體的要求較高。因此，結構體系、抗震技術、連接節點、樓蓋技術等仍需進一步完善理論研究，如何發揮鋼結構的優勢，為用戶創造安全舒適經濟的建筑環境，還有很長的路要走。且鋼材的耐腐蝕性較差，對鋼結構建筑的安全性即耐用性造成了很大的困擾，因此，要確保建筑的經濟耐用，必須做好相關的保護及加固措施。
加固補強的原因及原則
（一）鋼結構需要加固補強的原因
1、設計或施工過程中造成的結構缺陷，使得結構主體或者局部的承載力達不到設計要求，例如焊縫過長等造成的界面承載力削弱等都需要一定程度的加固。
2、鋼結構使用期限太長。由于鋼材的耐腐蝕性較弱，使用年限太久有可能產生主體腐蝕、磨損或節點損壞等現象，使得局部的承載力被削弱。
3、使用條件發生變化。許多廠房是利用原有廠房進行改造，這就增加了原有結構的負荷量。
4、如果選用的鋼材不符合建筑標準，也會使得鋼結構不穩定而需要加固。
5、自然災害或者意外事故造成鋼結構損壞，需要修復和加固。
6、地基下沉也有可能引起結構的變形或損傷，這種情況下的修復工作的重點就是加固補強。
（二）加固補強原則
鋼結構廠房尤其是多層廠房的加固是一項比較復雜的工作。為了保證施工的安全有效及經濟合理，同時又不影響生產，一般要遵循以下原則江蘇廠房加固設計規范最新：
1、施工方案要確實可行。加固補強施工時盡量做到不減少或者停止生產，以免給工廠帶來比加固費用高出許多倍的損失。同時，加固時盡可能采用高強螺栓加固或者焊接。
2、加固材料應盡量選擇質量較好的加固材料，以免二次損傷再進行加固，這樣既浪費成本，也會給加固工作增加困難。
鋼結構多層廠房的加固方法
廠房的補強加固可分為兩個兩部分江蘇廠房加固設計規范最新：基礎部分及上部結構。
對于基礎部分，可采用鋼筋混凝土灌注樁加強，并采用石灰擠密樁加固地基。
上部結構的補強加固應在基礎部分的加固完成一段時間后，等待并確認基體沉降穩定后再進。此外，針對開裂失穩的窗間墻、混凝土構件裂縫、墻體裂縫等都應采取相應的加固措施?，F就上部結構綜合加固法作一簡要介紹，并針對某些常見的問題做具體的分析。
（一）改變結構加固法
1、主體的結構的穩固性決定著整個建筑的穩固性?？紤]整體的加固就要考慮增加一定的結構或者構件。根據整體空間考慮，增加結構相應的結構或通過增加構件的剛度來實現加固。也可以增設支撐來提高主體或構件的穩定性，還可以著重加強主要構件的剛度來減輕其他構件的壓力而達到整體加固的目的。
2、改變構件的截面承載力
這部分加固技術可以從改變載荷的分布來進行。比如增加中間支撐座或者將獨立的支撐結構相互連接，或者改變連接支撐座的位置等來改變構件界面的荷載力。
（二）加大構件截面加固法
增大構件的截面積也能達到加固的目的。由于該方法涉及面較廣，且施工方便，廣泛用于鋼結構加固的加固中。但在施工前，應盡量考察構件的荷載能力及存在的缺陷，避免加固后二次變形、損壞。同時，要根據實際情況制定詳細的施工方案，選擇符合加固技術要求的截面形式，以便施工的有效進行。
（三）連接加固法
根據廠房的需要加固的原因、損壞情況、基礎受力能力、原有結構及施工條件等各方面出發，確定連接加固的具體方法。常用的連接加固有鉚接法、螺栓加固法、高強度螺栓連接法以及高強度螺栓與焊接混合連接法等。
鉚釘與螺栓的連接加固
原有螺栓松動、損壞或者失效或連接強度不夠時應首先考慮選用高強度螺栓連接。其次，如果鋼材滿足焊接要求，也可以選擇焊接的**。
焊縫連接加固
當原有結構使用過焊縫連接或者需要加固的部分允許使用焊縫連接且相對施工比較方便時可以采用焊縫連接。
3、裂縫的修復與加固
原材料質量不佳、主體結構設計不合理、施工不規范或者鋼結構荷載過量等原因導致裂縫時需要修復。裂縫分類較多，采取的方法也不一樣。如混凝土構件產生裂縫或墻體裂縫最好采用化學灌漿補強法，而窗間墻開裂則要采用先包后灌加固法。在修復前，必須分析裂縫產生的原因，有針對性地采取加固措施。對于無法修復或者修復后依然存在隱患的構件應予以更換。
此外，還有一些比較突出的問題需采取固定的措施。比如樓板傾斜可能導致門不能正常開啟。這時需要去除水泥砂漿的表層和預制板的灌縫混凝土，采用千斤頂加梁的方法將樓板提升到原有的位置，找*后重新灌注水泥砂漿表層。再比如一些廠房的門窗變形后，導致雨水滲漏，長此以往會腐蝕鋼結構或產房基礎不穩固。此時，對門窗進行修復工作后，還應對廠房整體進行油漆粉刷，改善廠房周圍的排水設計，防止滲水、積水，消除安全隱患。
四、加固應注意的問題
1、加固前分析需要加固的原因及加固的可行性
對廠房進行加固前，應實地考察鋼結構損壞的程度并分析其需要加固的原因。并了解原有結構的功能及荷載強度，考慮新舊材料之間的功能及性質差異，選擇合適的加固材料及加固技術進行加固，以免留下隱患。
2、選擇科學合理的加固方案
工程實施前應結合實際情況，綜合考慮技術的可行性、經濟的合理性及施工的方便性等因素來制定詳細的科學可行的加固方案。同時，要保證加固后鋼結構的荷載能力要符合設計要求，盡量避免拆除或損傷原有構件，以保證結構的安全可靠。對于新舊材料的連接，應選擇適合材料的方法進行加固，并且加固后應采取一定的保護措施以免二次損壞。
由于鋼結構的獨特性能及其在建筑業的廣泛應用，鋼結構加固技術已被廣泛應用于建筑工程領域，技術也日趨成熟，但也給原有的鋼結構帶來了一些問題，比如新的損傷或加固參與應力等。而在我國，鋼結構多層廠房的建筑較多。要保證生產安全有序地進行，就必須保證廠房的穩固性。因此，鋼結構多層廠房的加固技術對于鋼結構建筑的維護十分重要。今后，隨著鋼結構加固技術日益成熟，鋼結構建筑必將得到更大發展。
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舊廠房改造加固的設計分析？
根據雙柱聯合基礎設計原理及分析方法，對某舊廠房改造設計中新建鋼框柱與原混凝土柱聯合基礎進行加固設計與分析。根據結構布置中不同柱間距及上部荷載條件，基于聯合基礎剛性假定，分別給出了錐形聯合基礎與梁式聯合基礎兩種加固設計方案，對加固設計方法中的關鍵問題進行了詳細的分析與總結，并結合該項目的設計環境給出了適用條件，可為同類工程提供必要的參考。
1概述
我國現行的國家規范、標準及相關文獻中，對單柱擴展基礎有基本的理論、設計方法及構造要求等。在獨立擴展基礎分析中，基于彈性理論分析，在豎向荷載作用下的基礎，其基底應力分布并不均勻，實際的應力分布取決于基礎自身的剛度和下部受力層土體。根據中國建筑科學研究院對豎向荷載作用下基礎不同寬高比的板的力學試驗分析，基于試驗結果，對基礎臺階高寬比不大于2．5的獨立柱基可采用基底反力直線分布進行內力分析。雙柱聯合基礎的設計，我國現行建筑地基基礎設計規范沒有具體的規定。國內外對雙柱聯合基礎都有相關試驗研究，對于矩形聯合基礎有一個基本假定:聯合基礎是剛性構件。
1)確定基礎底面形心的位置，盡可能使其與兩柱傳給基礎的荷載的合力作用點相重合，基底反力呈均勻分布，按地基承載力確定基礎底面尺寸。2)分別對兩柱柱下進行基礎受沖切承載力及受剪承載力驗算，以確定基礎高度。
3)基于梁板設計理論，沿基礎的縱向及橫向(柱附近的一定寬度范圍內)分別視為倒置的伸臂梁或懸臂梁，計算控制截面的彎矩以確定基礎配筋。
2工程概況
某鋼筋混凝土結構舊工業廠房，為雙跨雙坡形式，屋架為預應力混凝土折線形屋架，鋼筋混凝土柱，柱下采用鋼筋混凝土獨立基礎。廠房單跨跨度為24m，縱向軸距為6m，柱頂標高為7．2m?，F根據生產需要擬對其進行改造加固后再利用。根據設計方案，擬在廠房內部其中一跨內新建二層鋼框架結構，框架柱采用箱形截面柱，梁為焊接H型鋼。改造項目所在地的抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0．2g，為保證原混凝土結構廠房與新建鋼框架結構抗震體系的協調，新建結構地上部分與原結構相互獨立，新建鋼框柱與舊廠房混凝土柱之間設置抗震縫，縫寬150mm;結構布置如圖2所示。為滿足功能需求，新建鋼框架結構部分邊柱與原廠房邊柱及中柱距離較近，最小柱間距僅150mm，新舊基礎相互影響?；诂F有設計條件及相關理論，結合雙柱聯合基礎設計方法，對新舊結構雙柱聯合基礎加固設計方法進行分析，滿足設計要求，完成改造工作。
3新舊結構聯合基礎加固設計方法
根據雙柱聯合基礎的設計方法，對新舊結構共用基礎的加固方法進行分析。共用新基礎需要進行地基承載力計算、地基變形計算、基礎受沖切承載力驗算、受剪承載力驗算以及底板配筋設計。
3．1地基加固與承載力驗算。對于加固改造項目，原結構基礎與地基已經相對穩定。地基承載力及變形計算時需要根據新舊結構受力特點、基礎形式、施工條件綜合考慮。常用的地基基礎加固方法有很多種，如基礎補強注漿加固法、加大基礎底面積法、加深基礎法、錨桿靜壓樁法、樹根樁法等。結合本工程實際情況，當新增加部分荷載不大時，盡量利用原地基持力層作為加固基礎的持力層，通過增大基底截面法，使加固后基礎底面的*均壓力接近原基礎基底壓力。確定基礎底面形心的位置，盡可能使其與兩柱傳給基礎的荷載的合力作用點相重合，基底反力呈均勻分布或梯形分布。這種加固方法施工簡單，對原結構影響小，地基變形可控。
3．2基礎受沖切承載力及受剪承載力。驗算基礎受沖切承載力及受剪承載力與基礎截面高度呈線性關系，加大基礎高度可以顯著增大基礎受沖切承載力及受剪承載力。3．3基礎梁板配筋復核與加固。新舊結構共用基礎基于聯合基礎設計理論，需要根據結構布置構建合理的分析模型。根據新建鋼框架柱與原廠房柱之間的位置關系及荷載大小，分別采用不同的基礎形式。當柱間距較小時，擬采用錐形聯合基礎;當柱間距較大時，可采用梁式聯合基礎。重新計算聯合基礎配筋并校核原底板配筋。
4新舊結構聯合基礎加固方案
4．1錐形聯合基礎加固方案。當柱間距較小時，采用錐形聯合基礎。新增鋼框架柱與原排架柱在地面以下、基礎以上部分形成剛度較大的聯合短柱，根據其受力特點，可以采用獨立擴展基礎計算原理分析聯合錐形基礎的內力。根據兩柱傳給基礎的荷載及地基承載力特征值，確定基礎底面積及底板寬度a2的尺寸，盡量使荷載作用點與基礎底面形心相重合，基底反力均勻分布且不大于原基底反力設計值。驗算基礎受沖切承載力及受剪承載力，復核聯合基礎高度h1，h2;為了減少對原基礎的破壞，降低施工難度，可以適當加大基礎高度，使聯合基礎底板配筋與原基礎底板鋼筋相同。加固后的底板配筋應符合最小配筋率的要求。聯合基礎短柱外圍箍筋應根據兩柱荷載大小計算，配筋應滿足兩柱柱底剪力及兩柱軸力差值的作用。短柱頂面在兩柱之間適當配置縱向鋼筋，以滿足特殊工況下兩柱間的內力。
4．2梁式聯合基礎加固方案。當柱間距較大時，可采用梁式聯合基礎，如圖4所示。新增鋼框架柱與原排架柱間距較大，梁式基礎受力類似于倒樓蓋模型。兩柱之間基礎梁上部會出現較大的正彎矩，兩柱之外懸挑部分有較大的負彎矩。當基礎高度不小于1/6柱距時，基底反力可按直線分布，可采用連續梁模型計算內力。根據兩柱傳給基礎的荷載及地基承載力特征值，盡量使荷載作用點與基礎底面形心相重合，基底反力直線均勻分布，確定基礎底面積及底板寬度a3的尺寸。根據連續梁受力特點，基礎暗梁應在柱兩側盡量設置懸挑，以*衡柱底彎矩并減小柱間正彎矩值。梁式聯合基礎高度h根據基礎內力計算，并滿足構造要求。
5結語
1)改造項目中新舊結構柱的荷載與位置與聯合基礎選型關系較大，新建結構方案布置時應充分考慮現場條件、荷載大小及結構形式，采用合理的基礎加固方案，保證加固設計的安全性、施工可行性及經濟性。
2)錐形聯合基礎與梁式聯合基礎加固設計方法都是基于基礎剛性假定，設計中應控制基礎寬高比，保證基礎剛度，滿足基底反力呈線性均勻分布的設計條件。3)本文基于某舊廠房加固改造項目的實例給出了雙柱聯合基礎設計的兩種方案及適用條件，可為同類工程提供必要的參考。但是新舊建筑聯合基礎加固設計較為復雜，受到各種外界條件影響，設計時應充分考慮各種不利因素，因地制宜，合理分析，滿足設計要求。
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鋼結構廠房加固方法有哪些
根據泰大創新的加固經驗，根據加固的對象，廠房鋼結構的加固可分為鋼柱的加固、鋼梁的加固、鋼屋架或托架的加固、吊車系統的加固、連接和節點的加固、裂紋的修復和加固等。
根據損害范圍，鋼結構的加固可分為兩大類：一是局部加固，一般只對某些承載能力不足的桿件或連接節點進行加固。二是全面加固，是對整體結構進行的加固。
A、從設計的角度來講，鋼結構的加固主要可分為兩大類：
（1）改變結構計算簡圖的加固方法：采用改變荷載分布狀況、傳力途徑、節點性質、邊界條件、增設附加桿件或支撐、施加預應力、考慮空間協同作用等措施對結構進行加固的方法。
（2）不改變結構計算簡圖的加固方法：在不改變結構計算簡圖的前提下，對原結構的構件截面和連接進行補強的方法。此時對構件的加固又稱為加大截面法。
B、從施工的角度來講，鋼結構的加固也分為兩大類：
（1）卸載或部分卸荷加固：結構損傷較嚴重或構件的應力很高，或者補強施工不得不臨時削弱承受很大內力的構件及連接時，需要暫時減輕其負荷。對某些主要承受移動荷載的結構（如吊車梁等）可限制移動荷載，這就相當于部分卸荷了。當結構損壞嚴重或原結構構件的承載能力過小，不宜就地補強時，還需考慮將構件拆下補強或更換。此時，應采取措施使結構構件完全卸荷。
（2）在負荷狀態下加固：這是加固工作量小、簡便的方法。但為保證結構的安全，應要求原結構的承載力應有不少于20%的富余，并且構件應沒有嚴重的損傷。
根據泰大創新的加固經驗，
鋼結構加固設計規范介紹？
談到鋼結構加固設計規范江蘇廠房加固設計規范最新，現階段江蘇廠房加固設計規范最新，我國對鋼結構加固設計規范有什么規定，基本情況怎么樣江蘇廠房加固設計規范最新？以下是中達咨詢整理建筑術語鋼結構加固工程基本介紹：
中達咨詢梳理相關資料，鋼結構加固主要**包括：減輕荷載、改變結構計算圖形、加大原結構構件截面和連接強度、阻止裂紋擴展等。當有成熟經驗時，亦可采用其它加固方法。為江蘇廠房加固設計規范最新了幫助建筑企業人員進一步了解鋼結構加固設計，小編梳理相關資料情況，基本介紹如下：
《鋼結構設計規范》基本概況：
《鋼結構設計規范》是一本由中國工程建設標準化協會組織編寫，中國建筑工業出版社2006年9月1日出版發行的書籍。其主要內容包括總則、術語和符號、基本設計規定、受彎構件的計算、軸心受力構件和拉彎、壓彎構件的計算、疲勞計算、連接計算、構造要求、塑性設計、鋼管結構、鋼與混凝土組合梁等鋼結構方面的知識，可供查閱學習。
《鋼結構設計規范》基本信息：
書 名 《鋼結構設計規范》
作 者中國工程建設標準化協會組織
類 別 圖書 建筑 標準和規范圖書 工具書 標準
頁 數 246
出版社中國建筑工業出版社
出版時間 2006-09-01
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老廠房改造中屋蓋系統的加固心得？
下面是中達咨詢給大家帶來關于老廠房改造中屋蓋系統的加固的相關內容，以供參考。
一.選題背景及目的
對已有企業的挖潛改造是我國進一步發展生產的既定方針，在無錫某鋼鐵廠電爐車間擴建和改造工程項目中，由于生產能力擴大、舊設備更新、生產工藝調整、操作環境改善等因素，因此要求對舊有廠房進行必要的加固處理。本文僅對鋼屋架加固進行簡要探討。
二.老廠改造工程的特點
（一）施工準備期短因為停產時間不完全由使用單位決定，故從決定大修到開工，其間往往只有一個月，甚至更短。
（二）工期受到嚴格限定一般需大修改造的車間，都是產值高的。因此要求加固改造所用時間越短越好。
（三）設計施工障礙多有舊設備基礎、舊管線及設備，吊車等設施。
（四）工作內容多，施工難度大施工作業會出現立體交叉作業和各專業工種之間的*行流水作業，工作面狹小，施工操作空間緊張。
三.本工程改造的簡要介紹
本工程為單層單跨排架體系，混凝土柱與重級工作制吊車梁，鋼屋架，托架及支撐系統組成完整的空間受力體系，排架間距為18m,跨度為24m，檐口標高為21.3米，屋架間距為6m。本次改造位置處于兩榀排架之間，由于混凝土柱及鋼托架不是本次工程直接有關構件，且原有截面富余較多，經計算，均能滿足設計要求。見附圖1所示。
原有屋面采用了無檁體系，上鋪大型屋面板，由于工藝要求，在電爐上方的3榀屋架上需加設抽風煙道----俗稱象屋(有頂，有圍護結構，有懸掛桿件)，這樣就在屋面上出現了一個12x12米的洞口，其范圍內的大型屋面板均需拆除（詳見附圖一），由于抽煙道的高度為10米，且因為實施新工藝后增加了集塵管（通風專業提供的鋼管，自重為每延米1.5噸，活荷載為每延米3噸，支承在象屋上共計18噸的集中荷載）支撐于其上，故改造后新加荷載比需拆除的大型屋面板自重大。同時，原有設計采用無檁體系，現要改造為有檁體系，支撐系統需增加布置，這部分荷載也不能忽略。這樣不僅鋼屋架需重新計算，且與其有關的托架，柱，基礎均需經過計算確定是否需加固，在設計時間上與甲方的要求相差較大，且甲方可能投入的成本過大，施工周期及施工難度均加大。在同甲方說明情況后，經過論證，決定通過兩種**實現改造，其一為加固，在進行計算后確定單榀屋架的單個構件的具體數值，其二為減荷，即經過計算，把大型屋面板的拆除范圍擴大到象屋范圍以外,共拆除屋面板44塊，使得改造后屋架上的荷載總量值與原有大致相同，托架及柱，基礎滿足要求而不需加固。
四.鋼屋架的加固設計
鋼屋架由上弦，下弦，中間腹桿，支座端桿組成，本工程中鋼屋架與混凝土柱間的連接分為兩種，一種為鋼屋架直接落在柱頂上，為鉸接支座。另一種為鋼屋架與托架鉸接，托架與混凝土柱鋼接。
由于原有鋼屋架暴露在空氣中，且已經使用了15年以上，盡管廠方對鋼構架均會定期進行防腐防銹處理，但是空氣及車間內的水蒸氣，生產時產生的腐蝕氣體對鋼材的銹蝕是不可避免的，車間現場實地觀測后，發現由于投入使用年數較多，屋架上下弦及腹桿均有程度不同的積灰現象，灰塵清除后，暴露出鋼材其銹蝕現象與原來設想的情況大致相同，即上弦銹蝕情況最不嚴重，腹桿尚可，下弦的情況最不利，根據銹蝕情況，考慮鋼材截面的削弱（計算假定按比原有鋼材壁厚減小一個等級，如原為L125X8,現在按L125X6計算），對鋼屋架重新計算后，3榀鋼屋架均需加固方可滿足要求。對上弦：由于有較多的集中荷載，處于受壓區，且拆除了象屋范圍內的屋面板，*面外計算長度需通過新增橫向水*支撐得到保證，而橫向支撐與上弦的連接也需新加節點板，故上弦為全長加鋪t=10鋼板。對下弦：由于此次加固均為高空作業，且屋架在大型屋面板拆除后其下弦仍有自重及施工荷載產生的拉應力，若采用仰焊，則焊接過程中施工人員操作難度增加，危險性較大，且施工質量難以保證。若采用高強螺栓加固，則對橫斷面的削弱使得加固后的安全儲備降低，經比較，最后采用了沿長度方向在跨中左右各2個節間范圍內底部加貼t=12鋼板的方法，其與下弦的連接為沿角鋼長度方向焊接。端腹桿與中間豎桿的連接采用加貼小角鋼。
具體加固數據及形式詳見附表1。
除此以外，由于加固時為夏季，該地區下暴雨及刮大風的可能性加大，留給施工的時間較短，廠房要求鋼屋架的加固及象屋的安裝必須在25天間完成，施工操作的可行性也必須予以考慮。
五.鋼屋架加固的施工
加固時考慮到施工順序及操作流程，與在工廠中制作好再運至工地拼裝的一套有所不同。此次加固均為高空作業，且施工工期短，屋架處于受力狀態，故在設計時考慮了受力特點后確定了施工順序：一：拆除大型屋面板，增設臨時支撐，保證改造部位的穩定，對鋼屋架進行除銹防腐處理。二：根據圖紙對鋼屋架進行加固。三：屋架上下弦水*支撐和屋架垂直支撐的安裝。四：象屋及集塵管的安裝。象屋及集塵管均為新增加構件，可在工廠里制作完成。象屋設計成一個方形，通過立柱間的支撐組成幾何不變的整體，由四角的8根拉桿固定在屋架上，
六.設計總結
由于此次屋架加固要求出圖時間緊，設計難度較大，且是在車間未完全停產的狀態下施工，故設計計算時適當的考慮了一些安全儲備。改造加固設計要考慮：一：原結構支撐體系的改變和荷載的變化。二：設計時要綜合考慮施工因素，在保證質量的前提下，盡量滿足施工方便。經計算，此次改造，總共加固部分的用鋼量為2.56噸，象屋部分的用鋼量為38.4噸。
施工完成后，從現場反饋回的信息表明，工期，質量，用鋼量都得到了保證，甲方比較滿意。
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某廠房地基基礎加固處理方案？
某廠房地基基礎加固處理方案情況如何呢，下面中達咨詢招投標老師為你解答以供參考。
改革開放以來,建筑業迅速發展,建筑工程質量逐年提高,但工程質量事故還時有發生,造成了許多不應有的損失。這是由于各地區的工程地質條件不同,土層分布、土的物理力學性質不同,既使同一建筑場地,往往土質也不均勻,在進行工程勘察、工程設計與施工中,如果對地基條件掌握不全,處理不當,就可能導致事故的發生,這些都會給國家和人民造成不應有的損失。因此,準確分析事故,合理地處理事故,是當前建筑業亟待解決的一個大問題。目前對已建建筑物的加固處理的方法有許多種,但常用的有以下兩種:
(1) 灌漿加固:用鉆機在基礎上成孔至要加固的土層,然后用高壓灌漿設備將配制好的水泥化學漿液灌入地層,通過劈裂、擠壓作用,使土層與漿液產生物理化學反應而膠結,從而達到改善土體結構和性能的目的,提高土體的強度。(2)靜力壓樁加固:利用建筑物的承重柱重力作為反力,通過一套液(油)壓設備,把預制樁分節壓入土中,上下節樁接駁用預埋角鐵焊接。壓樁由液壓控制,當壓力達設計荷載并基本滿足計劃樁長要求時則終樁,終樁時的單樁承載力可直接從壓樁設備的儀表中反映出來。終樁后將壓入樁的樁頭鋼筋與原基礎鋼筋焊接,并澆注砼承臺與基礎連為一體,從而將上部結構的荷載通過樁直接傳遞到堅硬土層。
(2) 毫無疑問,已建建筑物出現不均勻沉降,無論是采取灌漿加固還是靜力壓樁加固,都會給工程造成一定的損失,此時應考慮的是如何將損失降到最低限度。
1 工程實例1.1 工程概況鶴山市某廠房為一幢高四層,框架結構的建筑物,長55.0m,寬15.0m,占地面積825m2,原設計采用人工挖孔樁基礎,由于場地工程地質情況復雜,廠房中段和東段分別分布有一層厚為3～6m和7～9m的流塑狀淤泥,使建筑區內部分地段挖孔樁方案無法實施,而改用條形基礎下的砂墊層方案(墊層厚度1.00m),而西段淤泥層較薄(厚1～2m),卻澆注了16條樁柱,于是同一建筑物采用了兩種在受力和變形方面完全不同的基礎型式。廠房于1992年10月建成,使用期間發現不均勻沉降,導致廠房結構出現嚴重拉裂和剪切破壞,危及安全使用。1.2 場地工程地質概況經對廠房場地進行工程地質勘察,其地層結構在揭露深度
2 內由上至下依次為:(1)填土:淺黃色,土質松軟,層厚0.79～2.00m。(2)粉質粘土:灰～灰黃色,上部0.40～0.60m為耕土,軟塑,N=2擊,fk=80～90kPa。(3)淤泥(泥炭土):黑褐色,局部夾粉土,流塑,N=1～2擊,fk=40～60kPa,層厚0.00～7.87m,層面埋深1.00～3.75m。(4)花崗巖風化坡積土;土性為砂質粘性土,灰白、淺黃色,含中粗礫,可塑,N=5～13擊,fk=100～230kPa,層厚1.70～7.30m,層面埋深2.10～9.07m。(5)花崗巖風化殘積土;土性為砂質粘性土,淺黃褐色,含中粗砂,可塑～硬塑,N=13～24擊,fk=230～320kPa,層厚2.90～9.00m,層面埋深4.00～12.26m。(6)強風化花崗巖:N50擊,層面埋深8.17～22.68m。
1.3 沉降原因分析
(1) 地質因素:據鉆探揭露,廠房建造在一條山坡沖溝的邊麓地段,地下水豐富,水位埋深約0.30m,淤泥(含腐木)等軟土的分布極不均勻,層厚由西向東遞增,這是造成廠房不均勻沉降的客觀因素。
(2) 結構因素:同一棟廠房,采用了兩種不同的基礎型式,地質條件較好的西段,采用人工挖孔樁基礎,樁端支承在堅硬狀的殘積土層里,而地質條件極差的東段,則采用了條形基礎下的砂墊層,墊層厚僅1.0m,未作壓密處理。根據推算,采用樁基礎的最終下沉量僅為1.4mm(設樁長10m,進入堅硬狀土層),而采用條形基礎下砂墊層處理的基礎經推算仍有200mm的沉降量,條形基礎的剛度起不到變形(沉降)調節作用,因此導致廠房的不均勻沉降,影響到廠房的安全使用,所以必須盡快處理。
2 加固方案為確保該廠房的安全使用,對該建筑物的處理宜把上部結構的加固和地基的處理結合起來進行。先處理地基,以控制地基的繼續沉降,后加固上部結構。根據鉆探和變形測量資料顯示,對廠房地基的加固可采用壓力灌漿補強和靜力壓樁等方法,但根據業主的要求以不影響生產為原則,同時受場地工程地質條件的影響,決定采用壓力灌漿加固法。
壓力灌漿加固本次加固目的旨在通過漿體的滲壓改善軟土地基的承載力和壓縮(變形)模量,逐漸減少地基的沉降量,以滿足廠房的使用要求。
2.1.1 機理以一定的液壓,將水泥和化學漿通過雙液管注入土中,并使之迅速凝固,同時對軟土進行割裂、擴散擠壓和充填,并伴隨一定的物理化學作用,一方面促使漿體,在軟土中形成脈狀充填;另一方面又使軟土產生壓縮和脫水固結,從而達到加固的目的。
2.1.2 工藝流程制漿→成孔下管→液壓注漿→割裂→擠壓與充填→固結。
2.1.3 技術措施灌漿孔的布置:按每根柱位的四周布置4個孔,孔距1.5～1.9m不等,加固深度4.0～10.5m,深孔底部進入殘積土層。注漿采用低壓、慢灌、多量工藝,以便注入較多的漿體。重復注漿:在軟土較厚的孔段,為增強注漿效果,往往在第一次注漿中,使之在一定漿壓作用的范圍內形成一道不規則的帷幕,再沖洗灌漿孔進行二次注漿,使漿液充分而有效的充填。先下后上或先上后下分層注漿:先下后上是成孔后漿液漿管下落至孔底,并由孔底開始注漿,而后一邊注漿一邊上拔灌漿管,使漿液從孔底開始擴散,以利于加固軟土;先上后下是從基礎底板深度開始注漿,而后逐漸向孔底延伸,先使砂墊層獲得有效的加固。
2.1.4 施工效果分析灌漿前期的沉降情況:據了解,廠房于1992年10月建成,施工期間,施工單位自測最大沉降為80.00mm,交付使用后觀測只是間斷進行:1993年2月21日～6月1日,測得最大沉降為15.00mm,據此分析,該廠房在灌漿前期最大沉降量累計已達100.00mm。另據觀測,伸縮縫的頂部(天面)間距已明顯拉開,部分柱位的梁、板、墻均已出現裂縫。灌漿施工期的沉降:據觀測(共44d),24號柱基沉降40.08mm,25號柱基34.77mm,26號柱基30.53mm。此間,由于灌漿施工導致地基應力釋放,沉降有所加大。灌漿后期的沉降:據觀測(歷時14個月),其中24號柱基沉降28.93mm(日*均2.07mm),25號柱基39.22mm(月*均2.80mm),26號柱基45.64mm(月*均3.26mm),上述數據說明:經化學灌漿處理后,柱基的沉降得到了緩解,但基礎的后期下沉仍未得到最終穩定,為確保廠房的安全使用,必須進一步采取切實有效的措施進行加固處理。
2.2 靜力壓樁加固法基于以上原因分析,這次采取的加固方案必須行之有效、一步到位、不得返工,最終選擇“靜力樁托換”進行加固。
2.2.1 機理通過一套油壓設備,將預制樁分節(每節2.0～3.0m)壓入土中,節與節用預埋角鐵焊接,預制樁為250mm×250mm的方樁,預估樁長15m,壓樁由液壓控制,壓樁荷載控制在45～55MPa之間,當樁壓至預定深度并達到設計貫入度之壓力時,其沉降控制標準為壓樁荷載保持50MPa,每隔5min沖擊一次,共沖擊三次,下沉量≤3mm,并需穩定1h,做好記錄,最終允許下沉量≤1mm。樁壓完后將樁與原基礎承臺連接起來,將上部結構的荷載通過樁基傳遞到堅硬狀殘積土中。
2.2.2 設計技術參數最大壓力1000kN,單樁承載力550～900kN,預制方樁尺寸250mm×250mm,混凝土強度C30,壓樁速度2cm/s,壓樁樁位和受力軸線允許偏位100mm,接樁處樁軸線傾斜度1%。
2.2.3 施工工序在設計樁位處開挖壓樁基坑,利用安裝在柱上的反力鋼夾提供反力用壓樁機壓樁,待每個承臺的靜壓樁都壓完后,將預制樁與原承臺連結成一體,由預制樁承擔結構荷載。施工過程中用水準儀進行跟蹤施工觀測,控制柱的升降量為±1mm。在施工過程中發現場地的地下水較豐富,要用抽水泵進行抽水才能進行地下作業,但在抽水過程中,經水準儀監測,發現柱的沉降速率加快(0.50mm/h),立即停止抽水。后經研究,要求抽水前須對該柱進行卸荷處理,以免樁基礎產生附加沉降,確保廠房安全。即將該柱的上部卸荷,通過卸荷裝置傳遞到柱周(半徑約3.0m)的土體上,共同分擔上部荷載,待該柱處理完畢3d后,即混凝土基本凝固后拆除卸荷裝置,經卸荷處理的柱,6～8d內,未發現明顯沉降變化,說明卸荷處理效果顯著。
2.2.4 施工效果監控加固效果的好壞,直接關系到廠房的安全動作,為檢驗加固效果,主要采取的措施是沉降觀測,其成果也是本工程竣工驗收的主要技術依據。本次加固處理對沉降值的質量指標定為:被加固的柱位其施工期間的沉降值在正常情況下累計≤10mm(指開工至施工結束),竣工后的沉降量應滿足≤2mm/月,凡滿足此質量指標者,均可判定為達到了加固效果。據施工后的觀測資料顯示,竣工后第一次(33d)的沉降觀測,測得最大沉降量為-1.7mm,滿足加固后沉降值2mm/月的質量指標,達到了加固的預期效果,質量良好。
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