本篇文章給大家談談塔吊基礎設計規范下載，以及塔吊基礎設計需要哪些參數對應的知識點，希望對各位有所幫助，不要忘了收藏本站喔，本文目錄一覽：，1、，塔吊基礎幾米內不能堆載，2、，塔吊基礎的加固處理是怎樣的，3、，建筑塔機基礎深度問題，4、，QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例，5、，塔吊需要做什么資料？，6、，塔吊基礎螺栓 墊片及螺栓安裝要求？另外超過2米基坑，必須對對方設施采取加固措施、及必要的安全措施！
本篇文章給大家談談塔吊基礎設計規范下載，以及塔吊基礎設計需要哪些參數對應的知識點，希望對各位有所幫助，不要忘了收藏本站喔。
本文目錄一覽：
- 1、塔吊基礎幾米內不能堆載
- 2、塔吊基礎的加固處理是怎樣的
- 3、建筑塔機基礎深度問題
- 4、QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例
- 5、塔吊需要做什么資料？是不是有什么專項的施工方案？
- 6、塔吊基礎螺栓 墊片及螺栓安裝要求？從什么規范查？
塔吊基礎幾米內不能堆載
塔吊基礎不能堆載的距離為：
塔吊高度的2倍以內，都不能挖掘。
根據建筑物懸崖建造規范：
應該按2倍以上計算。由于對方是塔吊，有活動性，為了安全起見，建議您采用3倍數值為好！另外超過2米基坑，必須對對方設施采取加固措施、及必要的安全措施！塔吊在基坑壁附近布置: 如果基坑平面尺寸較小,在基坑一側布置固定式塔吊即可使垂直運輸覆蓋整個基坑工作面,其基礎可放在圍護壁外的土體中,也可放在圍護壁上,視施工場地而定。 1) 如塔吊放在圍護壁外的土體中,宜在塔吊基礎下施打若干支承樁,將塔吊基礎的荷載傳到基坑底下的土體中,以減少塔吊基礎對基坑周圍土體的影響,保證基坑圍護的安全。 2) 如塔吊基礎放在基坑圍護壁上,一般還需在圍護壁外加設2 根支承樁,由圍護壁與支承樁共同承受塔吊基礎荷載。這時承受豎向塔吊荷載的圍護壁區段在設計中要適當加長入土深度,注意受荷載過程中與相鄰圍護壁的沉降差異控制,并解決與壁外承載樁的共同工作問題?？刹捎猛ǔ兜某两盗坑嬎惴椒▉眚炈闼趸A下樁的協調工作問題,沉降計算可采用《上海市地基基礎設計規范》DBJ0811-89 第6.3.1 條關于樁基沉降量的計算方法,也可按照《建筑樁基技術規范》 JGJ94-94 第5.3 節樁基的沉降計算進行驗算。如果基坑平面尺寸較大,盡可能把塔吊放在基坑一側,這時可放多臺固定式塔吊在基坑對邊,其基礎放置和設計的原理如上所述。如受場地限制,而基坑尺寸較大,這時可將塔吊放置在基坑內。
塔吊基礎的加固處理是怎樣的
當鋪設混凝土基礎的地基達不到使用說明書規定的承載力時，應由有資質的施工企業，根據基礎所承受的載荷，采用樁支撐等設計來達到塔吊工作狀況或非工作狀況對基礎的要求。計算時全部采用載荷設計值，即按《建筑地基基礎設計規范》的規定，取載荷設計值為載荷標準值的1.35倍。塔吊樁基礎穩定性和強度的計算應依據《建筑地基基礎設計規范》(GB 50007-2002)和《混凝土結構設計規范》(GB 50010-2002)。 當地基承載力無法滿足塔式起跡抓設計要求時，需對地基進行加固處理，常用的方法如下。 (1)加大基礎面積 此方案僅適用于現場地基承載力與基礎設計所要求的地基承載力值相差不大時的情況，并應進行重新設計計算。 (2)樁基加固 成本較高，但處理效果較好，適用于淺層土質不能滿足承載力的要求而又不適宜采用一般處理方法時，如現場地下水位較高等。 (3)利用已有設施 在便于安裝、拆卸的前提下，借助于已有建筑物的基礎、底板等，把塔吊基礎與其結合起來。此種方案成本低，比較理想，但因對構筑物增加了載荷，應經計算確定是否對其采取加固處理 (4)一般處理 可采取夯實法、換土墊層法、排水固結法、振密擠密法等。不同的方法對土類、施工設備、技術有不同的要求，成本不一。最常用的是換土墊層法，其成本較低，但僅局限于地基軟弱層較薄的地區。
建筑塔機基礎深度問題
一般根據地基承載力和塔吊安裝塔吊基礎設計規范下載的位置來確定,如果是高層建筑安裝在地下室,那么塔吊基礎塔吊基礎設計規范下載的上表面標高必須低于基礎底板下100mm,或基礎梁下100mm.(考慮墊層、防水層和防水保護層的厚度),如果安裝在室外,那么要考慮塔吊部位的室外給排水管網的埋設深度,否則要打塔吊基礎,給施工單位造成經濟損失塔吊基礎設計規范下載，另最好設置于室外總平標高以下300mm。其塔吊基礎設計規范下載他的就你自己慢慢去理解就好塔吊基礎設計規范下載了。
QTZ40型塔吊混凝土基礎設計計算實例
十字梁式樁基礎計算書
十字梁式樁基礎計算書
一、塔機屬性
塔機型號 TC7052(QTZ400)
塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m) 20
塔機獨立狀態的計算高度H(m) 25
塔身桁架結構 型鋼
塔身桁架結構寬度B(m) 1.8
二、塔機荷載
塔機豎向荷載簡圖
1、塔機自身荷載標準值
塔身自重G0(kN) 251
起重臂自重G1(kN) 37.4
起重臂重心至塔身中心距離RG1(m) 22
小車和吊鉤自重G2(kN) 3.8
最大起重荷載Qmax(kN) 60
最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m) 11.5
最小起重荷載Qmin(kN) 10
最大吊物幅度RQmin(m) 50
最大起重力矩M2(kN?m) Max[60×11.5，10×50]＝690
平衡臂自重G3(kN) 19.8
平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m) 6.3
平衡塊自重G4(kN) 89.4
平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m) 11.8
2、風荷載標準值ωk(kN/m2)
工程所在地 江蘇 鹽城
基本風壓ω0(kN/m2) 工作狀態 0.2
非工作狀態 0.45
塔帽形狀和變幅方式 錐形塔帽，小車變幅
地面粗糙度 C類(有密集建筑群的城市市區)
風振系數βz 工作狀態 1.82
非工作狀態 1.82
風壓等效高度變化系數μz 0.8
風荷載體型系數μs 工作狀態 1.95
非工作狀態 1.95
風向系數α 1.2
塔身前后片桁架的平均充實率α0 0.35
風荷載標準值ωk(kN/m2) 工作狀態 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54
非工作狀態 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22
3、塔機傳遞至基礎荷載標準值
工作狀態
塔機自重標準值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4
起重荷載標準值Fqk(kN) 60
豎向荷載標準值Fk(kN) 401.4+60＝461.4
水平荷載標準值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51
傾覆力矩標準值Mk(kN?m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58
非工作狀態
豎向荷載標準值Fk'(kN) Fk1＝401.4
水平荷載標準值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22
傾覆力矩標準值Mk'(kN?m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61
4、塔機傳遞至基礎荷載設計值
工作狀態
塔機自重設計值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68
起重荷載設計值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84
豎向荷載設計值F(kN) 481.68+84＝565.68
水平荷載設計值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91
傾覆力矩設計值M(kN?m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64
非工作狀態
豎向荷載設計值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68
水平荷載設計值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91
傾覆力矩設計值M'(kN?m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88
三、樁頂作用效應計算
承臺布置
樁數n 4 承臺高度h(m) 1.3
承臺梁寬l(m) 1 承臺梁長b(m) 7
樁心距ab(m) 5.5 樁直徑d(m) 0.5
加腋部分寬度a(m) 0.6
承臺參數
承臺混凝土強度等級 C35 承臺混凝土自重γC(kN/m3) 25
承臺上部覆土厚度h'(m) 0 承臺上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19
承臺混凝土保護層厚度δ(mm) 50
承臺底面積：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2
承臺及其上土的自重荷載標準值：
Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN
承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN
1、荷載效應標準組合
軸心豎向力作用下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN
荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN
2、荷載效應基本組合
荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN
Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN
四、樁承載力驗算
樁參數
樁混凝土強度等級 C60 樁基成樁工藝系數ψC 0.85
樁混凝土自重γz(kN/m3) 25 樁混凝土保護層厚度б(mm) 35
樁入土深度lt(m) 15
樁配筋
自定義樁身承載力設計值 是 樁身承載力設計值 3200
地基屬性
是否考慮承臺效應 是 承臺效應系數ηc 0.1
土名稱 土層厚度li(m) 側阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系數 承載力特征值fak(kPa)
粉土夾粘土 2 5 100 0.8 100
粉土 3 24 340 0.8 150
粉土 4.5 18 200 0.8 180
粉砂 5 54 200 0.8 200
粉土夾砂土 5 24 180 0.8 200
1、樁基豎向抗壓承載力計算
樁身周長：u=πd=3.14×0.5=1.57m
樁端面積：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2
承載力計算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m
fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa
承臺底凈面積：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2
復合樁基豎向承載力特征值：
Ra=uΣqsia?li+qpa?Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN
Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN
Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN
滿足要求！
2、樁基豎向抗拔承載力計算
Qkmin=148.9kN≥0
不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！
3、樁身承載力計算
縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2
(1)、軸心受壓樁樁身承載力
荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=392.12kN
樁身結構豎向承載力設計值：R=3200kN
滿足要求！
(2)、軸心受拔樁樁身承載力
Qkmin=148.9kN≥0
不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！
五、承臺計算
承臺梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承臺梁上部配筋 HRB335 8Φ18
承臺梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承臺箍筋配筋 HPB235 Φ10@150
承臺箍筋肢數n 4
1、荷載計算
塔身截面對角線上立桿的荷載設計值：
Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN
Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN
暗梁計算簡圖
彎矩圖(kN?m)
剪力圖(kN)
Vmax=255.29kN，Mmax=0kN?m，Mmin=-377.82kN?m
2、受剪切計算
截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm
受剪承載力截面高度影響系數：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89
塔吊邊至樁邊的水平距離：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm
計算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19
承臺剪切系數：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55
V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN
滿足要求！
3、受沖切計算
塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m
ab=5.50m＞B+2h0=4.31m
角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m
角樁沖跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；
角樁沖切系數：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47
Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN
滿足要求！
4、承臺配筋計算
(1)、承臺梁底部配筋
αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015
γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993
AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%
承臺梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2
承臺梁底部實際配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2
滿足要求！
(2)、承臺梁上部配筋
αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0
γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1
AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2
承臺梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2
承臺梁上部實際配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2
滿足要求！
(3)、承臺梁腰筋配筋
梁腰筋按照構造配筋HRB335 4Φ12
(4)、承臺梁箍筋計算
箍筋抗剪
箍筋鋼筋截面積：Asv1=3.14×102/4=79mm2
計算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18
取λ=1.5
混凝土受剪承載力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN
Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN
按構造規定選配鋼筋！
配箍率驗算
ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％
滿足要求！
(5)、承臺加腋處配筋
承臺加腋處，頂部與底部配置水平構造筋Φ12@200mm、豎向構造箍筋Φ8@200mm，外側縱向筋Φ10@200mm。
六、配筋示意圖
詳見塔吊基礎圖
塔吊需要做什么資料？是不是有什么專項的施工方案？
塔吊需要做塔吊基礎設計規范下載的資料有：建筑起重機械設備備案證、安裝單位資質證書、安全生產許可證副本、安裝單位特種作業人員名單及證書、安裝單位專職安全員、技術人員名單及證書等。
施工方案有起重機械設備拆卸施工方案、起重設備拆卸專項事故應急預案塔吊基礎設計規范下載，西藥根據需求分析，進行方案制定，包括功能及參數設定、基礎計算、繪制初步三維總等工作，進而與客戶進行初步審查。
在使用塔吊前，應檢查各金屬結構部件和外觀情況完好，空載運轉時聲音正常，重載試驗制動可靠,各安全限位和保護裝置齊全完好,動作靈敏可靠，方可作業。
擴展資料：
移動式塔式塔吊根據行走裝置的不同又可分為軌道式、輪胎式、汽車式、履帶式四種。軌道式塔式塔吊塔身固定于行走底架上，可在專設的軌道上運行，穩定性好，能帶負荷行走，工作效率高，因而廣泛應用于建筑安裝工程。
下列三類塔吊，超過年限的由有資質評估機構評估合格后，方可繼續使用：
1、630kN.m以下（不含630kN.m）、出廠年限超過10年（不含10年）的塔機塔吊基礎設計規范下載；
2、630～1250kN.m（不含1250kN.m）、出廠年限超過15年（不含15年）的塔機；
3、1250kN.m以上、出廠年限超過20年（不含20年）的塔機。
參考資料來源：百度百科-塔吊
塔吊基礎螺栓 墊片及螺栓安裝要求？從什么規范查？
一、 安裝要求
1、墊片與法蘭密封面應清洗干凈，不得有任何影響連接密封性能的劃痕、斑點等缺陷存
在。
2、墊片外徑應比法蘭密封面外小，墊片內徑應比管道內徑稍大，兩內徑的差一般取墊片
厚度的2倍，以保證壓緊后，墊片內緣不致伸入容器或管道內，以免妨礙容器或管道中流體的流動。
3、墊片預緊力不應超過設計規定，以免墊片過度壓縮喪失回彈能力。
4、墊片壓緊時，最好使用扭矩扳手。對大型螺栓和高強度螺栓，
最好使用液壓上緊器。擰緊力矩應根據給定的墊片壓緊通過
計算求得，液壓上緊器油壓的大小亦應通過計算確定。
5、安裝墊片時，應按右圖的順序依次擰緊螺母。但不應擰一次
就達到設計值。一般至少應循環2～3次，以便墊片應力分
布均勻。
6、對易燃、易爆介質的壓力容器和管道，換裝墊片時應使用安
全工具，以免因工具與法蘭或螺栓相碰，產生火花，導致火災或爆炸事故。
7、管道如有泄漏，必須降壓處理后再更換或調整安裝墊片，嚴禁帶壓操作。
二、特殊安裝要求
1、安裝與突平面法蘭相配的纏繞墊片時，應注意保證密封件與管道同心，一般采用外加
強環與螺栓內側圓周面相接觸來定位，不允許偏心安裝。安裝榫槽面密封面法蘭中的基本型纏繞式墊片時，應注意與槽壁面保持間隙一致。
2、安裝寬度較窄的金屬包覆墊片時，應將一定厚度的鋼板置于墊片外側，再壓緊法蘭，
以免墊片內的包覆填料受壓后，把金屬外殼的接口（或搭口）脹開，損壞墊片。
3、當法蘭工作溫度高于200℃，在法蘭密封面和墊片間應涂上密封膠，以防止高溫下墊
片與法蘭密封面燒結，給檢修和更換墊片增加麻煩。
4、密封面不平時，可在密封面上涂上密封膠后再安裝墊片。密封膠一般由二氧化錳、鉛
丹、石墨粉和熬過后亞麻子油（干性油）組成?？筛鶕芊饨橘|、工作溫度和介質壓力等條件選用相應類型和牌號的液態密封膠。
5、對于安裝八角型金屬環墊，當金屬環墊和法蘭密封槽加工不太理想時，可通過配研來達到緊密貼合。對于大直徑的金屬環墊，配研較為困難，為了填補金屬表面微小的凹凸不平，可使用密封膠。
三、安裝前對螺栓、法蘭的檢查
1、 對螺栓、螺母的檢查
1） 螺栓及螺母的材質、型式、尺寸應符合圖紙要求；
2） 螺母在螺栓上轉動應靈活，不晃動；
3） 螺栓不應有彎曲現象；
4） 螺栓螺紋不允許有斷開現象。
2、對法蘭的檢查
應檢查法蘭型式是否符合要求、密封面是否光潔、有無機械損傷、徑向劃痕和銹蝕。
3、對墊片的檢查
1、墊片材質、型式、尺寸是否符合要求；
2、墊片表面是否有機械損傷、徑向刻痕、嚴重銹蝕、內外邊緣破損等缺陷；
3、對于橢圓形及八角形金屬環墊在安裝前應檢查法蘭梯形槽尺寸是否符合要求，槽內
是否光潔?？稍诃h墊接觸面上涂上紅鉛油，以檢查接觸是否良好。如接觸不良，應進行研磨。
四、對管道與法蘭安裝質量的要求
1. 偏口
指管道與法蘭不垂直、不同心，法蘭面不平行。兩法蘭間允許的偏差值為：采用金屬墊片時，應小于2㎜；采用金屬-非金屬組合墊片及金屬墊片時，應小于1㎜。
2. 錯口
指管道和法蘭垂直，但兩法蘭不同心。在螺栓孔直徑及螺栓直徑符合標準的情況下，不用其它工具可將螺栓自由地穿入螺栓孔為合格。
3. 張口
指法蘭間隙過大。兩法蘭間允許的張口值（除去管子預拉伸值及墊片或盲板的厚度）為：管法蘭的張口應小于3㎜；與設備接管連接的法蘭應小于2㎜。
4. 錯孔
指管道和法蘭同心，但兩個法蘭相對應的螺栓孔之間的弦距離偏差較大。螺栓孔中心圓半徑允許偏差為：
螺栓直徑≤30㎜時，允許偏差為±0.5㎜；
螺栓直徑﹥30㎜時，允許偏差為±1.0㎜；
相鄰兩螺栓間距的允許偏差為±0.5㎜。
任何幾個孔之間弦距的總偏差為：
DN≤500的法蘭，允許偏差為±1.0㎜
DN600～1200的法蘭，允許偏差為±1.5㎜
DN1300～1800的法蘭，允許偏差為±2.0㎜。
五、控制螺栓緊固力的方法
安裝螺栓法蘭連接前，應先根據螺栓的新舊程度、潤滑狀態、材質等估算其緊固力。若緊固力過小，則墊片預緊應力不足，連接無法實現密封。若緊固力過大常常引起墊片或密封面破損。 為此，必須對螺栓緊固力加以控制，控制螺栓緊固力必須使用測力扳手、定力矩扳手等專用工具，計算并控制預緊力。
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