今天給各位分享貝雷架搭設方法的知識，其中也會對貝雷架施工方案視頻進行解釋，如果能碰巧解決你現在面臨的問題，別忘了關注本站，現在開始吧！，2、，貝雷梁施工支架設計？，3、，貝雷片最大搭設距離 例如距離20米*40米的空洞能否搭設，4、，三跨連續貝雷梁試驗？
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拱橋加固施工工法？
1.前言
在遭受5.12汶川大地震后貝雷架搭設方法，災區道路橋梁受到程度不同的破壞，有的報廢，有的修復加固后仍可繼續使用，通過加固修復可節約能源，降低工程造價，縮短工期，減少垃圾保護環境，貝雷架搭設方法我公司承建的平武縣涪江飛龍橋加固工程，采用新型材料進行了橋梁加固施工技術，對橋主拱圈加大截面，圓滿完成了施工任務，得到了災區相關部門的好評，取得了明顯的社會效益和經濟效益。為便于推廣經研究總結形成該工法。
2.工法特點
2.1對遭到破壞或承載力不足的拱形橋梁進行補強加固。
2.2對主拱圈底部增加一層鋼筋混凝土，使橋梁恢復到原設計承載能力。
2.3采用水泥基滲透結晶型防水膠結材料對結構裂縫進行高壓灌縫處理，采用結構膠植筋技術和建筑結構加固料進行混凝土施工等方法。
2.4該技術具有保持橋梁原貌、保證質量、降低工程造價、節能、環保等優點。
2.5采用的移動貝雷桁架，運輸、安拆簡單方便、勞動強度低、施工速度快。
3.適用范圍
該工法適用于拱形橋梁、建（構）筑物的整體加固補強施工。
4.工藝原理
該工法是在不改變原結構受力特點的情況下進行補強加固，主要是將橋拱和裂縫進行補強灌縫、原混凝土剔毛、橋面開澆灌孔、植筋，綁加固主筋，支底模，澆灌自流平混凝土使其與橋梁形成一體，拆模后與原結構共同實現橋梁的承載力。
5.2操作要點
5.2.1加固用施工滿堂腳手架體搭設與拆除
1、搭設本施工架體的總體設想
該架體只用于橋梁加固施工腳手架體，不用來承擔支模，架體搭設高度約18m，無需計算按常規搭設即可。其基礎設置在橋墩及河底灘上，經過開挖澆灌混凝土處理后，采用貝雷架作施工架體的搭設平臺，在其上搭設施工腳手架。
2、工藝流程
平整開挖河灘→澆灌貝蕾架基礎→組裝搭設貝雷架支墩→河流中部滿搭設貝蕾桁架梁→搭設施工用滿堂腳手架體→搭設剪刀撐等構造連接措施→鋪施工用腳手架板→掛安全水平網及密目網→檢查驗收。
3、架體的搭設
1）搭設要求貝雷架搭設方法：立桿橫、縱間距1.5m，步距1.5m，在搭設滿堂腳手架時，其立桿下鋪設250mm×50mm的通長木板。
2）桿件：搭設時立桿間距垂直度不應大于架高的1/200，相鄰兩根立桿的接頭應錯開500mm，并力求不在同一步上。各桿件相交伸出的端頭，均應大于100mm，以防止桿件滑脫。內外立桿加設掃地桿。
3）剪刀撐：剪刀撐與地面夾角為60°，每隔3步5根布設一組剪刀撐，剪刀撐除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿扣緊外，在其中間應增加2～4個扣節點，搭接長度1m用三個旋轉扣件與腳手架的立桿扣緊。
4）腳手板：所有操作層滿鋪腳手板，側邊鋪設一塊腳手板作為擋腳板。對接頭處鋪設的腳手板，其接頭下面設兩根小橫桿。
掛網處理：所有外露面均滿掛密目網及苫布封閉，在操作層底部掛大眼水平網。
4、外架拆除
1）外架拆除順序，應為先搭的后拆，后搭的先拆。
2）根據工程實際情況，如腳手架采取分段式分立面拆除時，不拆除的腳手架兩端應先設連結桿及斜向橫撐。
3）腳手架拆除應注意成品保護，不得損壞已施工完的包墻面及外窗窗玻璃。
4）各構件必須及時分類放置，扣件裝袋傳樓層內運出，嚴禁拋扔，鋼管由人工傳至地面，不得在外架上集中堆放。
5.2.2植筋施工
1、施工工藝流程：定位→鉆孔→清孔→鋼材除銹→錨固膠配制→植筋→固化、保護→檢驗拉拔試驗。
2、施工要點：
1）定位
按設計要求標示鉆孔位置、型號，若孔位碰到基材上已有鋼筋，鉆孔位置可適當調整。但均應植在箍筋內側（對梁、柱）或分布筋內側（對板、剪力墻），且鉆孔可盡量靠近欲接長的已有鋼筋（力傳遞效果更好）。
2）鉆孔
a鉆孔采用電錘鉆成孔，如遇鋼筋宜調整孔位避開。
b鉆孔孔徑d+4~8mm(小直徑鋼筋取低值，大直徑鋼筋取高值，d為鋼筋、螺栓直徑)。
c當基材強度等級不低于C20，對HRB335（Ⅱ級）、HRB400、RRB400（Ⅲ級）級螺紋鋼筋，Q235、Q345級螺栓和5.6級螺桿，鉆孔孔深15d，單根拉拔試驗錨固力一般即大于鋼材屈服力值。對無螺紋（即光圓）鋼筋或螺桿，鉆孔深度宜再增加5d以上。
d實際鉆孔深度可參考15d的基準，根據實際所需錨固力大小，并考慮構造長度要求，按照《混凝土結構加固設計規范》(GB50367-2006)計算確定。
3）清孔
a鉆孔完畢，檢查孔深、孔徑合格后將孔內粉塵用壓縮空氣吹出，然后用毛刷、棉布將孔壁刷凈，再次壓縮空氣吹孔，應反復進行3~5次，直至孔內無灰塵碎屑，最后用棉布蘸丙酮拭凈孔壁，將孔口臨時封閉。若有廢孔，清凈后用植筋膠填實。
b鉆孔孔內應保持干燥。
4）鋼材除銹
鋼材錨固長度范圍的鐵銹、油污應清除干凈（新鋼筋、螺栓的青色氧化外皮也應除去），并打磨出金屬光澤，采用角磨機和鋼絲輪片速度較快。
5）錨固膠配制
aLYJGN?植筋膠為A、B兩組份，配膠宜采用機械攪拌，攪拌器可由電錘和攪拌齒組成，攪拌齒可采用電錘鉆頭端部焊接十字形Φ14鋼筋制成。少量(指0.5kg以內)也可用Φ6、Φ8細鋼筋棍人工攪拌。(注意：僅用膩刀拌和，不能保證攪拌均勻)。
b取潔凈容器（塑料或金屬盆，不得有油污、水等雜質）和稱重衡器按配合比混合，并用攪拌器攪拌10分鐘左右至A、B組份混合均勻為止。攪拌時最好沿同一方向攪拌,盡量避免混入空氣形成氣泡。
c膠應現配現用，每次配膠量不宜大于5kg。
6）植筋
該工程所植結構加固用筋，還用作吊模加固（焊）螺栓兩用。
a垂直孔植筋將膠直接流、搗進孔中即可。
b水平孔植筋可用Φ6細鋼筋配合托膠板（干凈木板）往孔內搗膠，也可讓施工人員戴好皮手套，將配好的膠成團塞、搗進孔內。
c倒垂孔植筋請選用高觸變型植筋膠，該膠不流淌，可成團塞、搗入孔。
d鋼筋、螺栓可采用旋轉或手錘擊打方式入孔，手錘擊打時，一手應扶住鋼筋或螺栓，以保證對中并避免回彈。若先將一較短電錘鉆頭端部焊接6mm厚小鐵板，然后將電錘功能調為沖擊狀態，利用電錘的持續沖擊力，可克服植筋膠的阻力，快速無回彈地將鋼筋送至孔底。大量或大直徑植筋推薦采用此方式。
e錨固膠填充量應保證插入鋼筋后周邊有少許膠料溢出。
7）固化、保護
a植筋膠有一個固化過程，日平均氣溫25℃以上12小時內不得擾動鋼筋，日平均氣。溫25℃以下24小時內不得擾動鋼筋，若有較大擾動宜重新植。
bLYJGN?植筋膠在常溫、低溫下均可良好固化，若固化溫度25℃左右，2天即可承受設計荷載；若固化溫度5℃左右，4天即可承受荷載，且錨固力隨時間延長繼續增長。
8）檢驗
植筋后3~4天可隨機抽檢，檢驗可用千斤頂、錨具、反力架組成的系統作拉拔試驗。一般加載至鋼材的設計力值，檢測結果直觀、可靠。
5.2.3模板工程
1、情況介紹
模板是施工過程中的臨時結構，依靠它控制結構物尺寸的精度，直接影響工程質量、施工進度和工程造價。模板必須具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受施工過程中可能產生的各項荷載。同時模板應便于制作，裝拆容易，施工操作方便，保證安全。
2、施工工藝及要點
材料選用→受力分析→焊接吊桿→放樣加工模板→模板支設→加固模板→支設澆灌及觀察孔模
1）材料選用：模板采用膠合木板加工制作。每片膠合木板尺寸為2.44m×0.6m。用斷面為100mm×50mm的方木作方格骨架，膠合板固定在方格骨架上，方木方格骨架作為模板的肋。模板沿拱跨度方向和橫向分塊，制作成獨立單元塊件，安裝時拼裝成整體拱形模板。模板板面應光滑平整，接縫嚴密，模板縫隙用泡沫塑料填塞，并注入801膠水，以確保密封可靠，灌注混凝土時不漏漿。
2）受力分析：
絲桿受力計算：絲桿數量：19×101=1919根
模板重量:(900m2×0.03m+0.1m×0.06m×11m×50)×900kg/m3=27270kg
鋼管重量：11m×100×3.5kg/m=3850kg
混凝土重量:90m3×2500kg/m3=225000kg
其它附加荷載:5000kg
每根絲桿承受的重量:(27270+3850+225000+5000)kg/1919=136.07kg
每根絲桿承受拉力的能力由試驗確定。絲桿與植筋的焊接試件送試驗室作拉力試驗，其抗拉強度為：30KN，故滿足該方案強度要求。
3）在拱圈植筋上焊接鋼制絲桿，絲桿間距600mm。
4）測量放樣，根據原有拱的矢跨比（本項目為1/5）放樣出截面加大后的拱圈弧度及弧與玄的距離利用螺帽固定。從而確定了自流平混凝土的厚度（具體做法見模板構造詳圖5.2.3-1）。
模板構造詳圖5.2.3-1
5）絲桿固定拱腹模板。在拱腹模板的方木肋條上開圓孔，方木肋條兩側布鋼管，絲桿穿過圓孔，加蝴蝶扣、螺帽，將鋼管連接在絲桿上，以固定拱腹模板。
為了安全在拱下位置絲桿進行加密,間距采用300mm（具體做法見植絲桿詳圖5.2.3-2）。
植絲桿詳圖5.2.3-2
6）觀察孔及入料孔的設置：
根據拱實際情況設置觀察孔及入料孔，每排（縱、橫向）觀察孔為300×300mm，間距四周邊為1m，中間間距為2m設置觀察孔和入料孔，自流平混凝土的澆筑情況?？紤]到混凝土的整體密實性和模板的密實性觀察孔和入料孔設置為同一孔洞。
5.2.4混凝土灌注工程
1、情況介紹
由于是在原拱腹下面加厚拱圈，若采用一般混凝土，灌注和振搗都很難進行。因而加固拱圈混凝土采用HUAYU-45建筑結構加固料，這是一種流動性很好、不須振搗、強度很高的材料，稱之為自流平混凝土。
2、工藝流程及施工要求
澆灌方法的選擇→澆灌線路確定→混凝土攪拌及輸送設置→各班組分工與配合→澆灌控制要點→養護→拆?！鯒U拆除及處理
1）經研究采用拱下（橋墩兩側斜面）模板上開窗灌注與拱上開孔灌注相結合。施工過程處于可觀察、可控制、可連續順利進行狀態。
拱圈混凝土灌注應遵循兩側對稱同步進行的原則。工人24小時三班倒，人息機不停、一氣呵成、連續灌注的方法。
2）在拱下模板上開窗灌注靠近拱座的傾斜段的混凝土，在原主拱圈頂部開孔灌注拱頂接近水平的段落的混凝土，先拱下灌注、后拱上灌注相結合的方法完成加固拱圈混凝土的灌注。拱腹模板上開窗位置和數量，從減少混凝土流程和加快進度兩方面考慮。灌注時，混凝土料斗可安置在橋面上，自流平混凝土通過膠管通向灌注窗口，灌注混凝土。
3）機械設備的設置
在橋面上設置四臺滾筒式攪拌機，（橋的左幅和右幅各設置兩臺，在攪拌機旁設置蓄水池或者蓄水桶）設置專用的下料通道和上下行人通道和足夠的照明設施。
4）各班組分工與配合
在出料端和接料端設置接料斗以及施工操作平臺。操作人員分為三組：制料班組、運料班組、澆筑班組。
a制料班組：在橋面的人行道上對料進行制作，并負責通過出料斗運至接料斗(出料斗和接料斗采用特制溜槽連接)。
b運料班組：在施工平臺中操作，負責從接料斗處運至澆筑位置。
c澆筑組：在施工平臺中操作，負責澆注自流平混凝土并時刻觀察混凝土密實程度和模板有無漏漿情況。
5）澆灌控制要點
a必須按照廠方提供的技術要求拌和，特別要注意加水量的控制（12%--14%），以保證混凝土的流動性和強度。加水量的控制根據設計加水量和每罐材料用量，稱量出每罐需加水量并用專門的容器進行度量。
b在澆筑過程中派專職的觀察員通過預留的觀察孔對自流平混凝土的密實程度進行觀察。如發現有流動不通或發現密實度不好的地方可以用木制榔頭輕擊模板。
c當澆筑至橋面預留孔洞時應繼續澆筑，待橋面預留孔洞冒濃槳后方可停止澆筑。當澆筑至預留孔洞或觀察孔的時候，應采用已經準備好的斜口（下端300×300mm上口310×310mm）模板將孔洞封閉。檢查封閉牢固、不漏漿后方可繼續澆筑。
d在混凝土灌注過程中，模板工程必須派專人值班，應備齊工具和維修模板的材料；認真觀察模板在施工過程中有無變形、下墜、漏漿現象，發現問題，立即采取措施，對模板進行加固、修補，保證混凝土灌注施工順利進行。
6）混凝土澆筑完后應連續濕潤模板3天以上，隨后養護至設計強度。
7）模板的拆除：待模板養護至設計強度的80%時方可脫模。在拆模時按照先支后拆，后支先拆的原則。拆后的模板和材料應及時轉運，不得長期堆放在腳手架及施工平臺上并且堆放高度不得超過1m。
8）預埋絲桿的處理：拆模后把吊模施工用的預埋絲桿，采用手砂輪切割，切割完后，對絲桿頭用5mm細篩對加固料進行篩選篩余的細料按照12%加水的配合比拌制成砂漿對絲桿頭進行封堵。
6.材料與設備
6.1材料
6.1.1混凝土選用HUAYU-45建筑結構加固料，自密型免振混凝土。
6.1.2鋼筋必須符合《鋼筋混凝土用鋼》（GB1499—2007）的規定，鋼筋的規格型號等必須滿足設計要求，鋼筋出廠合格證、檢驗報告和力學性能復式檢驗報告。
6.1.3所用型鋼應附質量證明書，并符合設計文件的要求，如對材質有疑議時，應抽樣檢查，其結果應符合國家標準的規定和設計文件的要求方可采用。連接材料（焊條、焊絲、焊劑、等強度螺栓、精制螺栓、普通螺栓及鉚釘等）均應附有質量證明書，并符合設計文件的要求和國家標準的規定。嚴禁使用藥皮脫落或焊芯生銹的焊條，受潮結塊或已燒過的焊劑及銹蝕、碰傷或混批的高強螺栓。
6.2機械及設備
6.2.1土方開挖：挖土機、裝載機、自卸汽車。
6.2.2混凝土施工設備：混凝土振動器、混凝土攪拌機、混凝土運輸泵。
6.2.3加固用主要機具：電錘、風鎬、空壓機、角磨機、攪拌器、衡器.
6.2.4監測系統：水準儀、經緯儀、測力儀表、對講機、播音設備。
6.2.5其它設備：汽車起重機混凝土切割機、空心壓縮機、風錘、電焊機、鋼筋切割機、鋼筋調直機、鋼筋彎曲機、萬能桿件、貝雷梁。
7.質量控制
7.1有關標準、規范(見表7.1)。
7.2質量保證措施
7.2.1技術人員認真堪對現場情況，熟悉設計圖紙，并認真向施工班組交底。針對每道工序，嚴格檢查監督，認真落實工程“三檢制”，與時俱進地做好各種工程材料的填報與簽字確認工作。
7.2.2做好原材料檢驗，合格方可使用。針對質量通病編制出切實可行的糾正和防治措施。以及各項施工及原始檢查記錄，及時整理、記錄、時歸檔。
7.2.3施工過程中，必須嚴格按照現行鋼筋施工工藝標準、混凝土施工工藝標準及鋼結構施工工藝標準中質量保證措施執行。
8.安全保證措施
8.1遵守《施工現場安全技術操作規程》和地方有關施工現場安全生產管理規定。
8.2認真貫徹“安全第一、預防為主、綜合治理”的方針及國家有關規定、條例，結合工程的具體特點，組織成立以項目經理全面負責、專職安全員、班組長及用電負責人組成的安全生產領導小組，執行安全生產責任制，明確各級人員的職責，抓好工程的安全生產。確保安全生產目標的實現。
8.3認真落實安全生產崗位責任制、交底制和獎罰制。每道工序施工前必須逐級進行安全交底，并全面落實。對特殊工種人員，必須持證上崗，對違章作業造成事故的追究當事人直接責任。
8.4混凝土澆筑施工作業中，要注意觀察模板、吊植及支架等有無過大變形或松脫現象，發現問題，應及時處理。
8.5施工現場的臨時用電嚴格按照《施工現場臨時用電安全技術規范》的有關規定執行。使用的手持照明燈應采用36V的安全電壓?，F場臨時用電按規范要求接駁不允許違章用電。為確保安全，在施工現場布置足夠的照明燈光，警示標志，圍護設施。
8.6本工程施工在河流上空的高架上作業，對腳手架的穩定性、牢固性應仔細認真檢查，確保安全。腳手架四周及腳手架下方均應安裝防護網。施工人員必須系安全帶，戴安全帽，戴防護手套。避免人員失足墜落受傷，避免墜物傷人，避免加固料對手的腐蝕傷害。在拱腹模板的安裝和拆除及運輸過程中，應注意安全。
8.7各類房屋、庫房、料場等的消防安全距離做到符合公安部門的規定，室內不堆放易燃品；嚴格做到不在木工加工場、料庫等處吸煙；隨時清除現場的易燃雜物；不在有火種的場所或其近旁堆放生產物資。
8.8氧氣瓶與乙炔瓶隔離存放，嚴格保證氧氣瓶不沾染油脂。乙炔發生器有防止回火的安全裝置。
8.9電纜線路應采用“三相五線”接線方式，電氣設備和電氣線路必須絕緣良好，場內架設的電力線路其懸掛高度和線間距除按安全規定要求進行外，將其布置在專用電桿上。配電設施的金屬外殼應有可靠的保護線連接，移動式電動工具及手持電動工具的保護線必須采用銅芯軟線，并應采用高靈敏的漏電保護裝置。
8.10施工現場按符合防火、防風、防雷、防觸電等安全規定及安全施工要求進行布置，并完善各種安全標識。
9.環保措施
9.1成立施工環境衛生管理機構，在施工過程中嚴格遵守國家和地方的有關法律、法規和規章，加強對施工燃油、工程材料、設備、廢水、生產生活垃圾、棄渣的控制和治理，遵守防火及廢棄物處理的規章制度，做好交通疏導，充分滿足便民要求，隨時接受相關單位的監督檢查。
9.2將施工場地和作業限制在工程建設允許的范圍內，合理布置、規范圍擋，做到標牌清楚、齊全，各種標識醒目，施工場地整潔文明。
9.3設立專用排水溝，對施工污水進行有序集中排放，認真做好無害化處理，從根本上防止施工污水污染河流等。
9.4定期清運施工棄渣及其它工程材料運輸過程中的防散落與沿途污染措施，施工污水除按環境衛生指標進行處理達標外，并按當地環保要求的指定地點排放。棄渣及其它工程廢棄物按工程建設指定的地點和方案進行合理堆放和處治。
9.5優先選用環保機械。杜絕混凝土運輸車輛遺灑減少環境污染，混凝土運輸車輛進出大門時必須清理干凈。
10.效益分析
10.1隨著5·12汶川大地震的災后重建與修復，本工法為避免了該橋梁的拆除，最大限度地保存該橋的特點及歷史原貌，為橋梁修復提供了新的方法。
10.2該橋梁加固施工技術將對橋梁的造價降到了最低，施工期最短，恢復通車時間最快，對橋梁本身結構影響較小，對鄰近相鄰橋段及周圍環境無影響。為災后重建順利打通了道路，加快了災區經濟建設，為老百姓生活提供了便利的交通。
10.3橋梁補強加固技術節省能源、成本低、省工省時，據統計，橋梁加固所需費用約為拆除重建費用的30%，還減少拆除引起的環境污染。
10.4本工法在橋梁加固過程中，采用了貝雷架與普通鋼管腳手架系統相結合，大大縮短了施工工期。
11.應用實例
我公司援建的四川平武縣飛龍大橋加固改造項目于2009年6月20日開工，2009年12月20日竣工，在2010年元旦順利通車。該項目投資近1700萬元，是我省援建四川平武縣110個建設項目之一，也是平武縣城災后重建路網規劃的最重要的橋梁。
該平武縣飛龍大橋始建于1986年，是一座26孔多跨上承式圬工拱橋，橋梁橫跨涪江兩岸，全長487米，是平武縣城區唯一一座可供機動車通行的橋梁，也是平武縣城出入綿陽及九寨溝的重要交通節點。在5·12汶川地震中，大橋橋梁損壞嚴重，不能正常使用，需維修加固后才能投入使用。
現經加固補強后，已使用半年多來未發現任何質量問題，證明加固后的承重性、穩定性良好，工程加固非常成功。
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貝雷梁施工支架設計？
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1 工程概況橫坪公路ZK1+219.65跨線橋上跨深圳市地鐵3號線及深惠公路,主橋為(28.8+42.5+28.8)m預應力混凝土現澆連續箱梁,東西引橋均為20m~22m的預應力混凝土簡支空心板(結構簡支、橋面連續),橋梁全長519.3m,左右幅分離,斜交角15°,單幅橋寬16.25m,橋梁面積1.69-104m2。主橋根部梁高2.6m,跨中梁高1.6m。由于主橋上跨交通繁忙的G205國道及正在建設中的地鐵3號線高架橋,為保證G205國道雙向六車道通行及不影響地鐵3號線高架橋的正常施工,充分利用有限的施工場地,經過充分的綜合經濟效應及社會影響分析,主跨采用貝雷梁做底部施工支架,邊跨行車道采用鋼管支架做底部施工支架,其余部分采用滿堂支架施工。2 結構安全性分析2.1 貝雷梁安全性分析主跨縱向設22組貝雷梁,可按3跨(11.25+15+11.25)m的連續梁進行結構安全分析。單片貝雷梁:IX=250497.2cm4,WX=3578.5cm3,E=2.1-105MPa,容許彎矩MX=788.2kN-m,容許剪力QX=245.2kN。2.1.1 每片貝雷梁荷載計算現澆箱梁結構自重:8.454kN/m~18.015kN/m(中間小,兩頭大,呈拋物線分布);模板:0.31kN/m;人、機荷載:0.44kN/m;振搗混凝土產生的荷載:0.88kN/m;貝雷梁上鋼管支架:1.08kN/m;貝雷梁上方木:0.10kN/m。2.1.2 單片貝雷梁驗算結果可以將貝雷梁分成30個單元,31個節點,按圖1計算模型進行安全性驗算。1)彎矩驗算。單片貝雷梁的彎矩包絡圖如圖2所示,最大彎矩259kN-m發生在支點負彎矩區,小于容許彎矩788.2kN-m。2)剪力驗算。單片貝雷梁的剪力包絡圖如圖3所示,最大剪力107kN在支點處,小于容許剪力245.2kN。3)位移驗算。長期撓度值在消除結構自重產生的長期撓度值后梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600。6.5-3.5=3.015000/600=25mm。滿足規范要求。4)支點反力如表1所示。2.2 貝雷架墻驗算安全性分析2.2.1 受力分析由表1知,在中支點10,22處反力最大;最底層貝雷架片受力最大。故只需按支承在彈性地基上的梁驗算中支點最底層3m單片貝雷架即可。為偏保守計算,取底層3組1排3片(共計9片)承受一個支點處所有上部荷載。2.2.2 荷載計算1)22片貝雷梁上荷載分配給底層貝雷架片N1=474.3kN/片。2)貝雷架片自重N2=19-2.7/9=5.7kN/片。單個貝雷架片受到的均布荷載q=(N1+N2)/3=(474.3+5.7)/3=160kN/m。2.2.3 貝雷架墻驗算結果1)反力計算:R=ql/2=160-3/2=240kNQX=245.2kN(可);2)彎矩計算:M=ql2/8=160-32/8=180kNMX=788.2kN(可);3)撓度計算:f=5ql4/(384EIX)=5-160-34/(384-2.1-105-106-250497.2-10-8)=3.2-10-7mfX=l/1000=3/1000=3-10-3m(可)。3 貝雷梁施工方法3.1 施工貝雷架墻基礎計算貝雷架墻基礎應承受的荷載,開挖支墩基礎基坑,根據地質條件判斷其承載力滿足設計要求后進行基底清理,并澆筑混凝土條形基礎。3.2 擺放貝雷架墻墊梁根據貝雷架墻基礎設計圖紙放出縱、橫墊梁位置,并用墨線彈出。按墨線擺放縱、橫墊梁,并用螺栓連接,縱、橫墊梁應水平放置,局部不平處應用鋼板墊平,以保證均勻受力。然后安裝貝雷架墻底座。3.3 吊裝貝雷架墻貝雷架墻6m或9m為一節,每個貝雷架墻3組,每組由3片貝雷片拼裝而成,每組先在施工現場拼好,然后再吊裝。貝雷架墻應分層組裝,及時安裝各貝雷片之間連接桿件。安裝好一層后再吊裝上一層,直至設計標高。吊裝最后一節貝雷支墩時應將墩頂縱墊梁與貝雷片陽頭連接好后一起吊裝。3.4 吊裝貝雷架墻頂貝雷梁貝雷架墻頂貝雷梁由22組長39m的雙排單層貝雷梁組成,每組由26片貝雷片拼裝而成,每組先在施工現場拼好,然后再吊裝,及時安裝各貝雷片之間連接桿件,并與貝雷架墻連接。3.5 檢查驗收檢查各部分是否連接牢固,確定各部位已按要求連接好后再吊裝貝雷縱梁及以上的支架模板,進行下一步工序作業。4 施工時安全注意事項1)地基處理:貝雷架墻基礎基坑開挖后,應注意檢查地質是否符合設計要求,若滿足要求應及時澆筑混凝土,并做好排水設施,避免雨水浸泡及積水,以保證地基承載力及限制下沉量。2)澆筑混凝土基礎前應控制好其頂面標高及其平整度,因為貝雷支墩均由定型構件組拼而成,其長度是相對固定的,墩頂標高只能由支墩基礎、縱橫墊梁及貝雷片節數調整。3)吊裝貝雷支墩應分層組裝,切忌圖快而單組貝雷一次吊裝到頂,因為貝雷片之間均為鉸接,各組貝雷之間也是通過拉桿(角鋼)用螺栓連接,單組貝雷穩定性差,只有通過用連接桿件將各組貝雷連接成整體后才穩定可靠。4)吊裝貝雷縱梁之前應注意檢查貝雷片之間各插銷是否插好,連接角鋼螺栓是否擰緊,縱梁、橫墊梁之間連接是否牢固可靠。5)貝雷片搭設與拆除過程中,施工人員必須要戴安全帽扎安全帶,嚴禁酒后上架作業。6)用吊車吊裝、拆除貝雷支墩時應派專人指揮吊車,嚴禁吊車大臂碰撞貝雷梁及其基礎。5 結語通過嚴密科學的施工組織及實施,該橋于2008年10月順利建成并通車。施工方案經實踐證明切實可行。1)貝雷片支墩單片貝雷重量輕(270kg),人工可搬動,可用人工先行分段組裝,再用吊車吊裝,可節省吊車臺班。2)貝雷片可租用,只需加工部分連接角鋼后即可組裝,一次投入小。3)貝雷片為定型構件,組拼簡單可靠,周轉速度快,周轉次數多,減少工程成本。4)本橋施工時采用由貝雷片組成的臨時墩基礎及橫梁,施工速度快,對橋下交通影響小,保證了橋下G205國道的雙向六車道通行能力及地鐵3號線的正常施工。參考文獻:[1] 喻忠全.裝配式公路鋼橋使用手冊[M].北京:交通部交通戰備辦公室,1998:57.[2] 易聲維,唐昭霖.貝雷片在現澆混凝土箱梁墩旁臨時支墩的應用[J].西部探礦工程,2002(S1):360-362.[3] 張俊義.橋梁施工常用數據手冊[M].北京:人民交通出版社,2005:668-672.
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貝雷片最大搭設距離 例如距離20米*40米的空洞能否搭設
貝雷片單片長度是3米，高度是1.5米；搭設跨徑是3的倍數，單片重0.27噸。
貝雷架的搭設跨度與所承受的荷載有關；跨徑越大，橫向的片數越多；如果要加大承載力，還有一樣東西可以加進去，就是貝雷弦桿。
當然，貝雷架的使用跨徑不是無止境可以增加的，目前國內最大估計也就是42米左右吧。
三跨連續貝雷梁試驗？
三跨連續貝雷梁試驗具體包括哪些內容呢，下面中達咨詢招投標老師為你解答以供參考。
0.引言跨河大橋跨采用整體現澆施工，由于橋跨跨越河流，施工時為盡量降低對河道通航的防礙，支架在中跨中間設凈空 18 米-5 米的通航孔, 在通航孔兩側各設入土 12 米的 21 根 φ0.5 米的鋼管樁作臨時支點。 擬采用國產 321 公路鋼橋桁架（國內通常稱為貝雷架）架設連續梁支架，分別支承在橋跨的八個支點處。 為確定支架的實際撓度與理論計算撓度的相符性，需進行三跨連續貝雷梁進行試驗。1.貝雷梁試驗1.1 貝雷梁的假設計劃在橋頭路面上布置同高的四個支點，跨度組合為 14+26+14，上搭設單層上下加強 4 排貝雷片，橫向每隔 3 米上下采用鋼管加固，在貝雷梁上分批采用貝雷片加載。 采用水準儀測其實際的撓度，并與理論計算值相比較。 為比較支點寬度對貝雷梁變形的影響，試驗分兩次進行，第一次支點寬度約 50CM，即接近點接觸狀態，第二次支點寬度為4 米，即完全模仿現澆箱梁支架。1.2 貝雷梁撓度理論值計算1.2.1 計算中跨 26 米、邊跨 14 米連續梁的跨中撓度，計算模型如下1.2.1.1 讓算彎矩分配系數（1）計算剛度系數（設 EI=26）iba=EI/L=26/14=1.857 ibc=EI/L=26/14=1.857.icb=EI/L=26/14=1.857 icd=EI/L=26/14=1.857.（2）計算彎矩分配系數在計算某一節點處的分配系數時，相鄰的剛結點，應作為臨時固端看待。μba=3iba/（3iba+4ibc）=3-1.857/(3-1.857+4-1)=0.58.μbc=4ibc/（3iba+4ibc）=4-1.857/(3-1.857+4-1)=0.42.μcb=4icb/（3icd+4i）=4-1.857 /(3-1.857+4-1)=0.42.μcd=3icd/（3icd+4icb）=3-1.857/(3-1.857+4-1)=0.58.1.2.1.2 固端彎矩計算在連續梁的 B、C 兩支點加約束使其固定， 這時各桿端彎矩為固端彎矩，其值計算如下：Mba=0.125qL2=0.125q-142=24.5q.Mbc=-0.0833qL2=-0.0833q-262=-56.33q.Mcb=0.0833qL2=0.0833q-262=56.33q.Mcd=-0.125qL2=-0.125q-142=-24.5q.1.2.1.3 按力矩分配法原理進行力矩分配：Mba=Mbc=Mcb=Mcd=47.88q1.2.1.4 計算支點反力.（1）A 點支點反力 RA：14Ra+47.88 q-0.5qL2=0 Ra=3.58q.（2）B 點支點反力 RB：40Ra+26Rb+47.88q-0.5qL2=0 Rb=23.42q.同理計算 RC=23.42q，RD=3.58q.根據支點反力和受力圖繪如下貝雷梁的剪力圖：1.2.1.5 計算跨中撓度（1）計算中跨跨中撓度①計算外力作用下中跨跨中撓度中跨貝雷梁受力如上圖所示，因在一般情況下，梁的變形均極微小，且在材料的線彈性范圍內，即梁的位移與荷載呈線性關系，由此可根據疊加原理計算其位移，即只需先分別計算出各項荷載單獨作用時所引起的位移，再求出它們的代數和，即為梁上所有荷載作用下的總位移，下面按照疊加原理計算梁的跨中撓度。 中跨貝雷梁所承受的外力如上圖，跨中撓度主要由支點負彎矩引起的上撓和均布荷載引起的下撓，跨中撓度為三者的疊加，具體計算如下（其中支點負彎矩引起的撓度按圖乘法計算）M=47.88q.支點負彎矩作用的彎矩圖單位荷載作用下的彎矩圖均布荷載作用下的彎矩圖計算支點負彎矩作用下的跨中上撓撓度.f 中=(0.5L-0.25L-47.88q)/EI=5.985L2q/EI=4046q/EI.計算均布荷載作用下的跨中下撓撓度.f 中=5qL4/384EI=5950.2q/EI.將 E=2.1-1011Pa，4 片上下加強貝雷梁 I=4-577434-10-8m4則中跨跨中撓度為 f=(5950.2-4046)q/EI=3.93-10-5q(CM).②計算因貝雷銷間隙引起的非彈性撓度f=0.05-0.1524(72-1)/2=1.83cm.③中跨跨中撓度即為外力作用下的彈性撓度和非彈性撓度之和，具體計算如下：f=3.9q-10-5+1.83.1．2．2 邊跨跨中撓度計算1．2．2.1 外力作用下的彈性撓度計算f=5qL4/384EI-3qL2/EI=(500-587)q/EI=-87q/EI.1．2．2.2 計算因貝雷銷間隙引起的非彈性撓度f=0.5-0.1524(52-1)/2=0.91cm.1．2．2.3 邊跨跨中撓度即為外力作用下的彈性撓度和非彈性撓度之和，具體計算如下：f 邊=-1.8-10-6+0.91(CM).1．2．3 貝雷片在自重作用下的撓度計算 1．2．3.1 4 片貝雷片的自重荷載 q=（270-4+80-2-4+21-3+3-3）/3=5973N/M 則中跨跨中撓度 f=3.9q-10-5+1.83=2.06cM.f 邊=-1.8 q-10-6+0.91=0.9CM.1．2．3.2 當均布荷載為 1.6770n/m 時的撓度（采用貝雷片橫鋪疊放6 層）fz=3.9q-10-5+1.83=2.48M.f 邊=-1.8-q10-6+0.91=0.88CM.1．2．3.3 當均布荷載為 2.7570n/m 時的撓度 (采用貝雷片橫鋪疊放12 層)fz =3.9q-10-5+1.83=2.9M.f 邊=-1.8-q 10-6+0.91=0.86CM.1.3 采用水準儀測量貝雷梁實際撓度2.試驗結果整理第一次撓度試驗結果匯總(26 米跨跨中)由上表實測數據，按彈性變形理論推算貝雷梁的負荷與撓度關系如下式:f 中=0.00833q+30.q___ 均布荷載，單位：Kg/m.f 中——通航孔支點撓度；單位：cm.第二次撓度試驗結果通過上述試驗結果，可以得到:在跨河大橋支架的搭設，三跨貝雷梁支架支點寬度為 4M 時，理論計算撓度與實際撓度相差較小，且實際撓度比理論撓度值要小，可以用于貝雷梁的搭設。
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~施工臨時橋梁架設方案
建議采用貝雷架搭設鋼便橋貝雷架搭設方法，左右兩排貝雷架貝雷架搭設方法，中間用木方或者工字鋼鋪設，之后上面覆木板或鋼板，具體還是看貝雷架搭設方法你大型機械荷載跟貝雷架尺寸，貝雷架計算方便，直接查表即可，注意貝雷架貝雷架搭設方法的受力點應處于節點位置。
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